UM auf zwei GU29
V. Milchenko RZ3ZA
Der Verstärker ist auf zwei parallel geschalteten GU-29-Lampen aufgebaut. Die Eingangssignalamplitude beträgt 1...1,5 Volt. Der Anodenstrom beträgt 400...450 mA. Ausgangsleistung bei einer Last von 75 Ohm - 150 Watt.
Im Sendemodus wird der KT920B-Transistor mit einer Spannung von -15 Volt, einem Ruhestrom, einem Ruhestrom des Transistors (ohne Signal) von -120 mA versorgt. Sie kann durch Auswahl des Widerstands R3 in kleinen Grenzen eingestellt werden. Der Transformator T1 wird mit einem 2k-Widerstand überbrückt. Der Ruhestrom der Lampen wird durch zwei in Reihe geschaltete Zenerdioden D815D automatisch eingestellt und beträgt für zwei Lampen 70-80 mA. Die Lampen befinden sich horizontal in einem Gehäuse von 300 x 300 x 80 mm. Der T1-Transformator ist auf einen zylindrischen Rahmen mit einem 600-NN-Ferritkern gewickelt.
Literatur: Zeitschrift „Radio Amateur“ Nr. 8 1997
PA auf zwei 6P45S-Lampen
Hybrid-PA mit transformatorloser Stromversorgung
E. Golubev, RV3UB
PA mit transformatorloser Stromversorgung und Absicherung
Als Beispiel ist eine PA-Schaltung mit einem gegen Phasenumkehr mit Null geschützten Netzteil dargestellt. Der gesamte Artikel kann gelesen werden: Radiomagazin, 1969, Nr. 3, Seite 19
RADIOSTATION-STROMVERSTÄRKER KATEGORIE 1
Literatur: „Radio“ 1979 Nr. 11 G. Ivanov (U0AFX)
Trafolose Stromversorgung der PA
PA für CB-Radiosender
Dieser Leistungsverstärker ist für den stationären Betrieb eines tragbaren Radiosenders konzipiert. In diesem Fall wird das Signal von seinem Ausgang über ein Koaxialkabel dem Eingang des Verstärkers zugeführt. Die Leistung eines tragbaren Radiosenders mit einer Eingangsimpedanz von 50 Ohm eines Leistungsverstärkers beträgt 1-2W. Dieser Leistungsverstärker entwickelt eine Leistung von bis zu 30-40 W. Der Ausgang ist für eine 75 Ohm Antenne ausgelegt.
Die Verstärkerschaltung ist in der Abbildung dargestellt
Das Signal vom Senderausgang wird an den Eingang X2 zum Eingang der Doppellampe VL1 GU-29 gesendet, das Signal geht an die Steuergitter dieser Lampe. R7 bringt die Eingangsimpedanz des Verstärkers auf 50 Ohm. Die Anodenlast der Lampe ist die Induktivität L2, von der das Signal zum U-förmigen Filter L1 C3 C4 und dann zur Antenne gelangt. Die Ausgangsstufe des Senders ist mit einem SWR-Messgerät ausgestattet, mit dem Sie sowohl das Vorwärts- als auch das reflektierte SWR messen können. Dadurch ist es möglich, den Ausgangskreis mithilfe der Kondensatoren C3 und C4 zu konfigurieren.
Die Stromquelle ist ein Transformator, er enthält 2 Gleichrichter und drei parametrische Stabilisatoren.
L1 ist mit Kupferdraht (blank) mit einem Durchmesser von 2 mm gewickelt, ohne Rahmen, Wickeldurchmesser 25 mm, Wickellänge 22 mm, Anzahl der Windungen 8. L2 ist auf einem Rahmen mit einem Durchmesser von 20 mm gewickelt und enthält 150 Windungen von PELSHO 0,25, Wickellänge 80 mm. L3 L4 sind auf Widerstände R2 R4 gewickelt, sie enthalten 5 Windungen PEV 1,0. L5 L6 - Drosseln DM-0,5. T1 - 6 Windungen PEV 0,31 mit einem Abgriff in der Mitte, gewickelt auf den inneren Kern des Koaxialkabels, das von L1 zum Ausgangsstecker führt (das Abschirmgeflecht wird an der Wickelstelle entfernt).
T2 ist auf einen Magnetkreis Ø25*32 gewickelt, Wicklung 1 -1030 Windungen PEV 0,25, 2-1300 Windungen PEV 0,25, 3-60 Windungen PEV 1,0 mit einem Abgriff in der Mitte, Wicklung 4 enthält 175 Windungen PEV 0,2.
Der Verstärker ist in einem Metallgehäuse mit volumetrischer Installation montiert. Bei Bedarf muss die Wärme mit einem Ventilator abgeführt werden, der über die Lampe bläst.
R8 stellt den Lampenruhestrom auf 15–17 mA ein. Die den Lampengittern zugeführte Wechselsteuerspannung (U an R7) sollte etwa 10 V betragen und 15 V nicht überschreiten.
Verstärker mit 6P42S-Röhren
Die Schwierigkeit, in Transistorsilos durchschnittliche Leistungen (ca. 100 W) zu erreichen, zwingt uns, nach anderen Lösungen zu suchen. Es könnte so sein, wie es der Moskauer V. Krylov (RV3AW) vorgeschlagen hat. Er schuf einen Gegentaktverstärker mit zwei 6P42S-Röhren, die mit einer Versorgungsspannung von nur 300 V betrieben werden. Die Ausgangsleistung des Verstärkers beträgt 130 W bei einer Eingangsleistung von etwa 5 W.
Durch die Gegentaktschaltung der Lampen kann die Abstrahlung der zweiten Harmonischen im Vergleich zu einem herkömmlichen Verstärker deutlich (bis zu 20 dB) reduziert werden. Im Anodenkreis der Lampen ist ein Breitbandtransformator T1 mit einem Übersetzungsverhältnis von 4 eingebaut. Dadurch wird die Amplitude der HF-Spannung am Ausgangs-P-Kreis halbiert und es wird möglich, einen Standard-KPI aus einer Sendung zu verwenden Empfänger. Die Einfachheit des Gerätes und die Verfügbarkeit der Elementbasis machen es möglich, diesen Leistungsverstärker zur Wiederholung zu empfehlen. Das Diagramm ist in Abb. dargestellt.
Die Spule L2 besteht aus einem Kunststoffring (Standardgröße K64x60x30) mit MGTF-Draht mit einem Kernquerschnitt von 0,5 mm. Zweige bestehen aus 2, 4, 8, 12 und 20 Windungen. Der Transformator T1 besteht aus einem Magnetkern aus zwei Ringen mit der Standardgröße K40x25x25 aus 2000NN-Ferrit. Die Wicklungen enthalten 12 Windungen MGTF-Draht mit einem Kernquerschnitt von 0,5 mm. Der Transformator T2 besteht aus zwei zusammengefalteten Ferritringen (2000NN) mit der Standardgröße K16x8x6. Jede Wicklung besteht aus 8 Windungen MGTF-Draht mit einem Kernquerschnitt von 0,15 mm2. Das Wickeln von T1 und T2 erfolgte gleichzeitig mit drei Drähten.
Trafoloser RA auf GU-29
I. Avgustovsky (RV3LE)
Die Idee, einen Gegentaktverstärker mit elektronischen Röhren zu bauen, ist nicht neu, und die Schaltung dieses Verstärkers unterscheidet sich im Prinzip nicht von der Schaltung zum Aufbau von Gegentaktverstärkern mit Transistoren. Es ist zu beachten, dass aktuelle Lampen in dieser Schaltung am besten funktionieren, d. h. Lampen mit niedrigem Innenwiderstand, die bei niedriger Versorgungsspannung einen erheblichen Anodenstromimpuls liefern können. Dabei handelt es sich um Lampen der Typen 6P42S, 6P44S und 6P45S. Allerdings konnte ich mit einer GU-29-Lampe einen Verstärker mit guten Eigenschaften bauen.
Der Bereich der verstärkten Frequenzen beträgt 3,5...29,7 MHz.
Die dem Anodenkreis zugeführte Leistung beträgt 150 W.
Effizienz - 65 %.
Ausgangsleistung bei einem 75-Ohm-Antennenäquivalent in den Bereichen:
o 3,5...21 MHz – 100 W;
o 24 MHz – 90 W;
o 28 MHz – 75 W.
Die vom Netz aufgenommene Leistung beträgt bei Nennnetzspannung und maximaler Ausgangsleistung 200 W.
Maße:
o Breite - 160 mm;
o Höhe - 150 mm;
o Tiefe - 215 mm.
Gewicht - nicht mehr als 2 kg.
Eine Besonderheit dieses Verstärkers ist seine transformatorlose Stromversorgungsschaltung. Die Vorteile eines solchen Stromversorgungsschemas liegen auf der Hand: Bei einer Eingangsleistung von 150 W ist unter Berücksichtigung des Wirkungsgrades der Stromquelle ein Leistungstransformator mit einer Gesamtleistung von mindestens 200 W erforderlich. In diesem Fall sind die Abmessungen und das Gewicht des Netzteils selbst mit den Parametern des Leistungsverstärkers selbst vergleichbar und übertreffen die Abmessungen und das Gewicht eines Verstärkers mit einer Eingangsleistung von 500 W unter Verwendung von 6P45S-Lampen bei weitem.
Ich habe diesen Verstärker bereits 1994 als Versuchsverstärker gebaut, aber vom ersten Betriebstag an hat er sich so gut bewährt, dass er bis heute ohne Modifikationen funktioniert. In dieser Zeit wurden auf ihm mehr als 10.000 QSOs durchgeführt. Alle Korrespondenten weisen stets auf die hervorragende Qualität des Signals hin. Obwohl meine Antennen nur 2...3 Meter von den kollektiven Fernsehantennen entfernt sind, fehlt TVI völlig.
Ich möchte auch darauf hinweisen, dass die GU-29-Lampe in diesem Design in einem sehr rauen Modus betrieben wird (Eingangsleistung beträgt 150 W), aber trotzdem habe ich nach zweieinhalb Jahren Betrieb keine Verschlechterung der Leistung festgestellt Eigenschaften. Schauen wir uns den Schaltplan an (Abb. 1).
Das Eingangssignal wird auf Basis der T1-Leitung der Primärwicklung eines Breitbandtransformators zugeführt. Der nichtinduktive Widerstand R1 ist eine aktive Last des Leistungsverstärkers des Transceivers selbst und ermöglicht es uns, dessen linearen Frequenzgang zu erhalten.
Das verstärkte gegenphasige Signal von den Anoden der Lampe wird dem Transformator T2 zugeführt, die Anodenspannung wird dem Mittelpunkt der Primärwicklung zugeführt. Das Einschalten der Verstärkerlast erfolgt über eine herkömmliche P-Schaltung, deren Signal von der Sekundärwicklung des Transformators T2 entnommen wird.
Der Verstärker wird über einen Gleichrichter mit Strom versorgt, der nach einer Spannungsverdopplungsschaltung mit Dioden VD1, VD2 und Kondensatoren C10, C11 aufgebaut ist (Abb. 2).
Die Bildschirmgitterspannung (+225 V) wird stabilisiert. Die Vorspannung wird von einem separaten Gleichrichter VD5, C9 aus der Sekundärwicklung des Glühtransformators T3 gewonnen.
Es ist besonders darauf zu achten, dass keine der den Verstärker versorgenden Quellen (~6,3 V, 0, -Ucm, +225 V, +600 V) mit dem Chassis verbunden ist! Das Verstärkerchassis wird nur bei Hochfrequenz als gemeinsames Kabel verwendet.
Verstärkerteile und -designs
Da die galvanische Trennung der Stromkreise vom Chassis über die Transformatoren T1 und T2 erfolgt, sollte besonderes Augenmerk auf deren sorgfältige Herstellung gelegt werden. Der Transformator T1 ist auf einen Ferritring der Marke M30VCh mit einem Außendurchmesser von 16 mm gewickelt (20 mm sind möglich). Entfernen Sie zunächst scharfe Kanten mit feinem Schleifpapier vom Ring. Anschließend wird der Ring mit mindestens drei Lagen Fluorkunststoffband umwickelt. Der Transformator ist gleichzeitig mit drei Drähten in Fluorkunststoff-Isolierung MGTF-0,12 ohne Verdrillung gewickelt. Anzahl der Umdrehungen - 12.
Der Transformator T2 ähnelt im Design T1, besteht jedoch aus zwei zusammengefalteten M30VCh-Ringen mit einem Außendurchmesser von 32 mm (36 mm sind möglich). Die Wicklungen des T2-Transformators enthalten ebenfalls 3x12 Windungen MGTF-0,14-Draht ohne Verdrillung. Die Enden der Wicklungen werden mit Fäden fixiert. Polyethylenfolie sollte aufgrund ihrer mangelnden Hitzebeständigkeit nicht als Isolierung verwendet werden.
Die Parameter der P-Schaltung gebe ich nicht an; sie können mit vorhandenen Methoden leicht berechnet werden. In der Version des Autors ist die L3-Spule mit einem versilberten Draht mit einem Durchmesser von 1,5 mm auf einen Fluorkunststoffring mit einem Außendurchmesser von 70 mm und einem Querschnitt von 15 x 15 mm2 gewickelt und ihre Anzapfungen werden auf einem Keramikkeks gehalten des Bereichsschalters SA1.2. Der Kondensator C5 ist ein Abstimmkondensator mit Luftdielektrikum vom Typ KPV-150. C8 – zweiteilige Standardplatine 2x12...495 pF von Rundfunkempfängern.
Alle Abblockkondensatoren C1...C4, C12...C14 sind vom Typ KSO für eine Spannung von mindestens 500 V oder ähnlich mit einem Nennwert von 0,01...0,1 µF.
Im Netzteil (Abb. 2) befinden sich die Dioden VD1 und VD2 - KD226G oder KD203A, die einen großen Stromimpuls zulassen, der beim Einschalten der Stromversorgung unvermeidlich ist, da diese Konstruktion keine große Induktivität in Form hat ein Leistungstransformator. Der Ladestrom der Kondensatoren C10 und C11 erreicht innerhalb weniger Millisekunden mehrere zehn Ampere. Um die Dioden VD1 und VD2 vor einem Durchschlag zu schützen, ist daher ein Widerstand R6 eingebaut. Seine Nennleistung ist nicht kritisch und kann zwischen 330 Ohm und 1 kOhm liegen. Wenige Sekunden nach dem Einschalten des Verstärkers wird dieser durch den Kippschalter SA3 „Anode“ kurzgeschlossen. Die Widerstände R7 und R8 dienen zum Spannungsausgleich an den Kondensatoren C10 und C11.
Der Transistor VT1 und die Zenerdioden VD3 und VD4 sind auf kleinen, vom Gehäuse isolierten Strahlern installiert. Trimmerwiderstand R9 – beliebiger Typ, aber mit guter Isolierung. Filamenttransformator – mit einer Gesamtleistung von mindestens 20 W und mit gut isolierten Wicklungen.
In Erwartung einer Leserfrage zum möglichen Austausch der Ferritringe für die Transformatoren T1 und T2 möchte ich Folgendes sagen: Ringe mit einer Permeabilität von 30 HF können ohne Beschädigung durch jede der angegebenen Standardgrößen mit einer Permeabilität von 20 HF ersetzt werden. ..50 HF. Ich habe nicht mit Ringen mit einer Permeabilität von 100 NN...600 NN experimentiert, aber Ringe mit einer Permeabilität von 1000 NM...3000 NM funktionieren hier offensichtlich nicht.
Das Netzteil und die Verstärkerlampe haben galvanischen Kontakt zum Netzwerk, daher ist bei der Einrichtung Vorsicht geboten. Ich mache Sie noch einmal darauf aufmerksam: Der „0V“-Stromkreis sollte keinen Kontakt zum Gehäuse haben! Die Eingangs- (vor T1) und Ausgangskreise (nach T2) des Verstärkers sind absolut sicher und müssen gemäß dem Diagramm an das Chassis angeschlossen werden.
Linearer Leistungsverstärker für SSB/CW/AM
Bei einer Eingangsleistung von 200 W beträgt die Ausgangsleistung 120...130 W. Der Verstärker arbeitet mit zwei GU-50-Pentoden nach einer Schaltung mit drei geerdeten GitternDie Eingangsimpedanz des Verstärkers beträgt 50...70 Ohm, sodass Sie ihn über ein Stück Koaxialkabel mit dem gleichen Wellenwiderstand an den Erreger anschließen können.
Um bei einer Anodenspannung von 1200 V einen Strom von 200 mA zu erreichen, ist eine Erregerleistung von 7...10 W erforderlich. Der Ruhestrom beträgt mehrere Milliampere. Bei der Verstärkung von Einseitenbandsignalen kann die Spitzenleistung (Eingangsleistung) auf bis zu 400 Watt gesteigert werden, ohne die Röhren zu gefährden, da die durchschnittliche Leistungsaufnahme bei etwa 200 Watt liegt. Die Drossel Dr1 mit einer Induktivität von etwa 300...500 µH sollte für einen Strom von 200...250 mA ausgelegt sein
Transistor - 600 W - PA auf HF
Einführung.
Ich muss ehrlich zugeben, dass der Artikel im Laufe des Tages geschrieben wurde, im Gegensatz zu Sergejs Artikel EX8A. Was alle direkt dazu aufruft, umzukehren („zurück“ ist die Bewegungsrichtung und „nach hinten“ ist der Ankunftsort).
Allerdings gab es neben meinem eigenen Wunsch auch Aufrufe aus dem Lesepublikum: Es ist schwach, selbst etwas Bestimmtes zu posten... Ich antworte – nicht schwach. Lesen. Aber ich warne Sie, dass ich mich nicht in Gedanken verlieren werde, ich werde keine Binsenweisheiten lehren – alles steht in Lehrbüchern und Nachschlagewerken, es wird ein Minimum an lyrischen Exkursen geben.
1. Überprüfung der Situation.
Ich bin sicher, dass die Idee, dass es unmöglich sei, mit Transistoren eine HF-PA mit einer Leistung von mehr als 1000 W zu bauen, von Röhrenbefürwortern erfunden wurde. Wahrscheinlich, weil es für sie schwierig ist, gegen die Zeit anzutreten und ihre eigenen Denkmuster zu ändern. Und wenn ihnen gesagt wird, dass es Industrie-PAs mit einer HF von 1 kW gibt, antworten sie: Das sind Industrieanlagen.
Was die PA moderner Lampen angeht, sprechen in erster Linie die Zerbrechlichkeit und der Lüfterlärm dagegen. Und statt der modernen wird der GU-81 angeboten (das ist „rückwärts“).
2. Haltbarkeit.
Ich verstehe nicht, warum behauptet wird, die Langlebigkeit moderner Lampen sei schlechter. Die Nachschlagewerke weisen genau auf das Gegenteil hin. Gibt jemand absichtlich „falsche“ Informationen in Fachbüchern ein? Oder bleibt den Autoren dieser „Idee“ einfach keine andere Wahl, als alles auf den Kopf zu stellen und die Daten der Nachschlagewerke in Frage zu stellen? Und die Antwort ist einfach: Es gibt keine andere Möglichkeit, die Notwendigkeit zu rechtfertigen, ein Design auf der Grundlage ALTER Lampen zu schaffen, die nicht nur wegen „Ungeeignetheit“ schon lange nicht mehr hergestellt werden, sondern deren Haltbarkeitsdauer längst abgelaufen ist .
Moderne, sehen Sie, wir müssen trainieren, aber was ist mit diesen zotteligen GU-81? Natürlich kann man nicht sagen, dass sie nicht geschult werden müssen, deshalb sagen sie schamhaft, dass es nicht schlimmer wird, wenn sie auch geschult werden, und beschreiben dann ausführlich die Technologie des Ganzen Verfahren.
3. Fans.
Hier ist alles ganz einfach: GU-81-Fans sind nicht einmal daran interessiert zu wissen, welche modernen Fans es dort gibt. Aber wenn Sie darüber nachdenken, gibt es 1-2 Lüfter im Netzteil des Transceivers (bei meinem GSV-4000 sind es zwei Lüfter), im Transceiver selbst sind es 1-2 Lüfter (bei meinem IC-781 sind es 4). sie), im Computer gibt es 1-2 Lüfter. Insgesamt sind 3-6 Lüfter im Dauerbetrieb. Und – nichts, sie mischen sich nicht ein, niemand erinnert sich an sie. Warum? Denn es gibt Ventilatoren, die einen Geräuschpegel von 22-26 db haben. Es ist 10!!! Mal ruhiger als ein ruhiges Gespräch. Fühle den Unterschied! Und sie „wissen bereits, wie“ man anständige Luftmengen pumpt. Und was für coole „Schnecken“ wir jetzt haben! Und sie können auch parallel geschaltet werden (je nach Luftstrom) ... Aber wenn Sie das nicht wissen, können Sie den VN-2 und dergleichen natürlich kritisieren. Ich habe dem Geräusch der ACOM-2000A-Lüfter zugehört, ich sage Ihnen: Nichts brummt, nichts stört, nichts lenkt ab, und er leistet 2 kW, es gibt einen automatischen Tuner und acht Mikroprozessoren kümmern sich um den gesamten Überwachungs- und Steuerungsprozess . Und die Größen...! Und nur 2 Stück GU-74B. Werden wir einen weiteren Vergleich mit dem GU-81 durchführen?
4. Netzteile.
Was passiert, wenn man das Plus des Netzteils mit dem Minus „kurzschließt“? Das ist richtig – es wird ein Funke überspringen. Je größer die Leistung der Stromquelle ist, desto größer ist der Funke. Der Funkenparameter ist seine Energie (ungefähr die Momentanleistung, die die Stromquelle erzeugen kann). Schauen wir uns nun die Stromversorgung für die PA-Anoden an zwei GU-81 an. Dabei handelt es sich um eine Spannungsquelle von 3000 Volt und einem Strom von 1-1,5 Ampere. Schauen Sie sich nun die Stromversorgung eines 1000-Watt-Transistorverstärkers an. Dabei handelt es sich um eine Spannungsquelle von 48 Volt mit einer Stromstärke von etwa 50 Ampere. Was auch immer sie sagen, die Funkenenergie aus diesen Quellen wird ungefähr gleich sein. Es gibt zwar einen Unterschied – versuchen Sie (natürlich aus Versehen), das Plus der Transistor-PA-Quelle zu berühren – aber Ihnen wird nichts passieren, und versuchen Sie auch, versehentlich Ihren Finger auf die Anode zu legen. Lassen Sie im zweiten Fall vorab ein Testament verfassen.
Das Gewicht des Netzteils für 2 GU-81 ist beängstigend, wahrscheinlich 30-40 Kilogramm. Wie sieht es mit den Abmessungen aus? Es wäre interessant, das Foto zu sehen.
Das Netzteil für einen Transistorverstärker hat eine Eigenschaft wie die spezifische Lautstärke. Das sind 2 Liter Raumvolumen pro 1 kW, und das Gewicht beträgt nur 600-700 Gramm pro 1 kW.
5. Kosten.
Eine relevante Frage. Fragen Sie im Internet, wie viel ein GU-84-Verstärker von namhaften hausgemachten „Herstellern“ kostet – die Antwort ist einfach – mindestens 2000 USD, und für einen GU-78B sind es nur 100.000 Rubel. Und dann – frühestens in 2-3 Monaten können Sie es erhalten. Wir müssen ehrlich sagen, dass alles gut, solide und über einen langen Zeitraum hinweg gemacht wurde. Es liegen bereits Erfahrungen im Langzeitbetrieb solcher Verstärker vor – 5-7 Jahre ohne Ausfälle und Lampenwechsel (Lampen – zum Missfallen der GU-81-Fans – Metallkeramik, moderne Lampen). Wer hat gesagt, dass ein Verstärker mit Transistoren gleicher Leistung weniger kosten sollte? Und wenn Sie es selbst herstellen, kostet es tatsächlich weniger. Ein aktuelles Beispiel: Ein Funkamateur aus St. Petersburg kaufte für 450 USD einen GU-91B mit Steckdose und Lüfter für einen in der Ukraine hergestellten Verstärker für 2000 USD. Der Preis für einen gebrauchten ACOM-2000A beginnt bei 3500 USD. Möchten Sie einen GU-81 UM-Fan fragen, für wie viel er es verkaufen würde? Bestenfalls wird er sagen, dass er nicht zu verkaufen ist.
Der Preis für ein ausgewähltes Transistorpaar für eine 600-Watt-PA liegt zwischen 250 und 300 USD. Diesmal. Blutdruck – gepulst. Ich verwende 2 Computer-Netzteile mit jeweils 750 Watt. Ein Paar kostet 150 USD. Das sind zwei.
Natürlich gibt es keine 10 Stück Relais P1D oder B1B oder gar B2B. Einen Bereichsschalter gibt es nicht. Es gibt keine blöde P-Kreis-Einstellung, sondern das sind ein oder zwei Kondensatoren und ein Variometer. Und so weiter, mit allen „Stopps“. Das sind drei.
Die restlichen Kosten der gesamten PA steigen durch den Preis für Gehäuse, Filter, Bypass-Relais und andere Kleinigkeiten leicht an.
Wenn wir mit einem Addierer die Leistungen zweier Endstufen zu je 600 Watt addieren, um am Ausgang 1200 Watt zu erhalten, müssen sich folglich alle Kosten fast verdoppeln. Wo kann ich eine 1200 W PA für 900-1000 USD kaufen? Und bei solchen Ausmaßen und bei solchem Gewicht? Die Antwort ist nirgendwo.
6. Schema.
Nichts Besonderes, keine „Tricks“ – die gängigste Push-Pull-Schaltung.
Auf einem Brett sitzt ein Geist.
Oder so:
Schauen Sie genauer hin:
Auf dem zweiten befindet sich ein Bypass-Relais, auf dem dritten befinden sich Ausgangsbereichsfilter und auf dem vierten befindet sich eine Vorspannungsquelle für die Basiskreise. Versorgungsspannung – 48V. Der Ruhestrom der Endstufe beträgt 150-250 mA. Transistoren TH-430pp. Ferrite – TDK. Die Wicklungen des Ausgangstransformators bestehen aus Silberlitzen von 2,5 bis 4 mm2 (nicht mehr als 1 Meter).
Addierertransformatoren sind ein separates Thema. Da das Diagramm in jeder Literatur zu finden ist, präsentiere ich es nicht. Ich zeige detaillierte Fotos - alles sollte klar sein.
Hier wird alles am Kühler montiert:
7. Elementbasis.
Auch hier nichts Besonderes – leistungsstarke Transistoren, Transformatoren.
7. Perspektiven.
Mit diesem EINEN „schönen“ können Sie 400-600 Watt pro HF erreichen.
Eine Push-Pull-Schaltung liefert problemlos mehr als 1000 Watt. Zwei Module liefern mehr als 2000 Watt. Das Gewicht eines 600-Watt-Moduls beträgt 2 kg (mit Kühler und Lüftern). Das Gewicht eines Netzteils beträgt 0,65 kg. Koffer – Gewicht 1,5 kg. Die Oberfläche des Kühlers beträgt ca. 2000 cm2, die seitlichen Lamellen werden von zwei Computerkühlern durchströmt. Insgesamt wiegt alles weniger als 5 kg.
Ich möchte diesen automatischen und kostengünstigen 200-W-Tuner auch mit einer Leistung von etwa 1000 W arbeiten lassen und die Elemente des passenden Geräts durch leistungsstärkere ersetzen.
Zum Verständnis der Dimensionen dient das Mikrofon HEIL SOUND HM-10-5 mit zwei „Tabletten“ (verschiedene Frequenzbereiche).
Das ist ein industrieller 500-Watt-Verstärker an zwei MRF-150, die ich herausgenommen habe ;).
Und das ist seine andere Seite.
Es war nicht möglich, schnell einen 1-kW-Industrieverstärker gleicher Bauart zu finden, lediglich seine Kühlerlamellen sind dreimal höher und die Platine verfügt über zwei parallele Verstärkerkanäle mit einem dazwischen liegenden Addierer am Ausgang.
FRAGEN???
Teil 2. Transistor - 600 W - PA auf HF
Vielen Dank an alle, die auf den Artikel geantwortet haben. Sogar für diejenigen, die dachten, ich sei ein Schurke, und dieser Artikel sei nichts weiter als ein „Betrug“ und eine Täuschung.
Fans. Wunderbarer Artikel von N. Filenko. UA9XBI Hier auf -, ich sehe keinen Sinn darin, zu zitieren und zu wiederholen. Zur Orientierung kann ich nur einige Zahlen nennen: Die durchschnittliche Festplatte erzeugt Lärm (durchschnittlich zwischen Standby-Zustand und Suchzustand) in einer Höhe von 30-35 dB (Dezibel). Zum Vergleich: ein Flüstern – 10–20 dB, eine ruhige menschliche Stimme – 50–60 dB, ein fahrender Zug – 90 dB, ein startendes Flugzeug – 120 dB, Schmerzschwelle – mehr als 130 dB. Was den Kampfeinsatz betrifft: Bürolärm (Drucker, Faxgeräte, Kopierer usw.) – 50 dB, Lärm im Wohnzimmer – 30–40 dB, Geräusche des Computerlüfters- 20-34 dB. Wenn Sie einen normalen Lüfter kaufen möchten, gehen Sie bitte zu: http://www.zifrovoi.ru/catalog/coolers/all/
Fotos. Es scheint, dass einige genau hier den Haken zu finden versuchen. Ich habe das erste Board in Japan bestellt und gekauft und die gleichen Bilder nur gepostet, weil sie auf einem blauen Hintergrund schöner gemacht wurden (glaube ich). Das ist kein Geheimnis. Aber wenn jemand meint, dass dem nicht so ist, bitte nutzen Sie die gleiche Platine (wieder mit meinem Mikrofon).
Leistung. Jetzt werde ich alles auf meinem Sofa filmen J). Hier ist ein anderer Geist
Die Ausgangsleistung nach Reichweite wird auf ein Blatt Papier geschrieben, das mit einem Draht an der Tafel befestigt ist. Die Auflösung aller Fotos ist ausreichend, um Ihnen eine detaillierte Betrachtung zu ermöglichen. Was wir dort sehen: In den Bereichen 7, 10, 14, 18 MHz leistet er 500 Watt. Wie Sie sehen, steht es dort – mit einer Versorgungsspannung von 28 V und einer Eingangsleistung von 10 W in allen Bereichen.
Bei 3,5 bzw. 21 MHz – 320 W bzw. 400 W. Bei 1,9 MHz – 200 Watt, 24 MHz – 240 Watt und bei 28 MHz 160 Watt. Somit beträgt der Frequenzbereich des Verstärkers bei einem Pegel von -3 dB (was der halben Leistung entspricht) 1,9 – 24 MHz. Durch die Verdoppelung der Leistung ändert sich der S-Meter-Signalpegel nur um 0,5 Punkte. Bei einer Frequenz von 28 MHz sinkt der Pegel des empfangenen Signals um 0,7 Punkte. Übrigens ist zu beachten, dass der Antennenöffnungswinkel auf die gleiche Weise bestimmt wird – bei halber Leistung, d.h. bei einem Pegel von -3dB.
Um die Ausgangsleistung um 1,9, 24 und 28 MHz zu erhöhen, müssen Sie lediglich die Eingangsleistung um das 2-3-fache (20-30 W) erhöhen. Oder bauen Sie ein ALC-System ein – automatische Leistungsstufenregelung. Ich habe das nicht getan, weil... Ich finde es einfacher, den RFPWR-Knopf zu drehen.
Diese Energie wird von der Platine bereitgestellt, die Sie auf dem Foto sehen. Ich habe keinen Zweifel daran, dass dieses Board bei Stromversorgung über eine 48-V-Quelle und mit Designoptimierungen der Transformatoren „etwas mehr“ Leistung liefern kann. Und wenn man noch ein paar solcher Module hinzufügt, hat man 1000 Watt. Überlegen Sie mal: Lohnt es sich, 2000 Watt anzustreben, wenn am Ende der Signalpegel auf der Empfangsseite nur um 0,5 Punkte ansteigt? Ein Beispiel für die Arbeit meines Nachbarn, ich werde sein Rufzeichen nicht nennen. Bei 20 empfange ich es mit 9+50 dB (das S-Meter ist kalibriert), und ich höre die zweite Harmonische bei 28 MHz mit 9+5 dB. Die Person hat eine gute Antenne (biggun5 el), aber der Verstärker... ist tadellos, ordentlich, schön gemacht, er sagt jedem, dass ich „zweihundert Kilo“ ehrliches Geld habe. Und es gibt zwei GMI-11-Lampen parallel und eine Anodenspannung von 2500 Volt. Es ist wie? Bußgeld? Da hilft keine noch so große Überzeugungsarbeit. Und obwohl ein guter Ingenieur selbst versteht, dass eine Reduzierung des Levels um 0,5 Punkte Unsinn ist, tut er NICHTS.
Ich habe einen GU-73P-Verstärker, der mit einer Art Kühlmittel gekühlt wird. Und das Netzteil dafür, für das ich zu faul war, es zu fotografieren. Ich habe es noch nie eingeschaltet (es liefert 2500 Watt), das Netzteil wiegt ca. 50 kg. Wegen des Aluminiumgehäuses wollten sie es irgendwie stehlen, aber sie konnten das Hi-Hi nicht hochheben.
Netzteile. Zunächst ein Foto eines Impulsnetzteils einer bekannten amerikanischen Firma
Diese USV liefert 20 Volt und 125 Ampere, also insgesamt 2500 Watt. Gewicht – ca. 12-15 kg. Bei der Prüfung auf dem Tisch des RZ3CC stellte sich heraus, dass dieser für unsere Anwendungen absolut nicht geeignet war. Beim Schalten von Schlüsseltransistoren treten solche Impulse auf, dass es sogar uninteressant wird, nach Möglichkeiten zu suchen, den Empfänger davor zu schützen. Allerdings muss man sagen, dass dies eine Entwicklung vor etwa 15 Jahren war und man damals natürlich noch nichts von resonanten USVs wusste. Unterm Strich ist das Funktionsprinzip der Wandler, die in der Stromversorgung moderner Transceiver zum Einsatz kommen, nicht für hohe Leistungen geeignet.
Schauen wir uns nun die USVs an, die ich verwende.
Das ist verständlich - eine Computer-USV. Für diejenigen, die etwas über hohe Ströme gesagt haben – vergrößern Sie das Bild und sehen Sie die Aufschrift 5 V/50 A – keine Schrauben und Muttern. Damit meine ich, dass einem beispielsweise auch mit einem Flachbandkabel nichts im Wege steht, eine Verbindung herzustellen.
Hier gibt es zwei USVs, die obere 5V/20A, die untere 5V/90A. Der Fortschritt ist spürbar – USVs sind spürbar kleiner und leichter geworden. Bei der 500-W-USV IC-781 hat das Netzteil sehr kleine Abmessungen und wiegt etwa 1,5 bis 2 kg, ist aber bereits über 15 Jahre alt. Stimmen Sie zu, dass die Technologie einen langen Weg zurückgelegt hat.
Eine 750-W-USV für einen Computer verfügt bereits über zwei 12V/22A-Wicklungen. Nehmen Sie zwei dieser USVs und erhalten Sie eine Stromaufnahme von 48 V/22 A. Vergessen Sie nicht, die Quellen mit Dioden zu entkoppeln. Wenn Sie ein wenig mit anderen Spannungen dieser USVs zaubern, können Sie eine Eingangsleistung von 1600 Watt erreichen.
Meine Ausgangsstufe arbeitete mit einem herkömmlichen Transformator-Netzteil. Auf dem Foto unten sehen Sie den Bus, mit dem der OSM -1 1.0 gewickelt ist. Der Preis im Internet beträgt übrigens 2930 Rubel.
Das Wickeln mit einem solchen Bus steigert die Begeisterung nicht wesentlich und das Gewicht des Transformators fällt recht beträchtlich aus.
Ich habe bereits gesagt, dass ich eine NORMALE Einstellung zu Lampen habe; sie werden in der Branche für lange Zeit außer Konkurrenz sein. Aber ich möchte immer noch etwas Kompakteres und Leichteres. Es stellte sich heraus, dass sie es tun, wenn auch nicht für ein breites Publikum. An einem Forschungsinstitut wurde mir eine Impulsstromversorgung für eine Röhren-PA angeboten. Sie sagten Folgendes: 3000 V, 1,5 A, in einem Gehäuse, mit Schutz, mit der höchsten Zuverlässigkeitsklasse, in einem Volumen von 3 Litern, mit einem Gewicht von 2-3 kg, alle Elemente werden importiert (Ferrite nur Epcos), für 30.000 Rubel, für 1 Monat. Ich fragte, ob ich das Diagramm sehen könnte, die Antwort war 15.000 Rubel, und das Diagramm mit einer detaillierten Beschreibung gehört Ihnen. Ich habe die Schaltung nicht gekauft. Aber mir wurde klar, dass es für Funkamateure sehr interessante Möglichkeiten gibt.
Dabei handelt es sich um ein Kilowattmodul auf zwei GI-46Bs. Lüfter und Kühlkörper vom Prozessor. Die Strahlerfläche jeder Lampe beträgt 850 cm2 und ist damit fast doppelt so groß wie die des „nativen“ Strahlers. Aufgrund des Aufkommens einer Alternative – auf Transistoren – wurde die Umsetzung dieser Idee vorerst gestoppt.
Planen. Ich werde beide Diagramme geben, die ich erhalten habe.
Wie gesagt – nichts Ungewöhnliches – die gängigsten Schemata. Der Ruhestrom jedes Transistors beträgt 150-250 mA. Was Ferrite betrifft, würde ich dringend davon abraten, unsere Ferrite überhaupt zu verwenden. Es gibt nur einen Grund: Instabilität der Parameter. Red bietet mehrere Optionen für Ferrite – wählen Sie eines aus, das zu Leistung und Frequenz passt. Ausgangstransformatoren: Ich habe mehrere Optionen – blaue Ferrite sind AmidonFT-23-43, Durchmesser 23 mm, Material 43, 6 Stück in jeder Spalte. 4 Drahtwindungen mit einem Querschnitt von 1,5 mm im Quadrat. Beim zweiten Ringverstärker TDKK6a.77.08 beträgt der Außendurchmesser 28mm, der Innendurchmesser 16mm, die Ringhöhe 8mm. Zwei Ringe in jeder Spalte. Vier Windungen aus verseiltem Silberdraht mit einem Querschnitt von 2–2,5 mm im Quadrat. Eingangstransformatoren – Ringe intern. Durchm. 14-16 mm, innen – 8 mm, Säulenlänge – 14–18 mm, Material M600NN. Vier Drahtwindungen mit einem Querschnitt von 0,35 mm im Quadrat. Die Abmessungen von Ferritringen in Transformatoren hängen ausschließlich von den Leistungsverlusten ab. Aus diesem Grund können die Ringgrößen bei genauer Abstimmung sehr klein ausfallen. Als Beispiel zeigt das folgende Foto einen Block von Bandpassfiltern von 500 W, ICOM, der mir von RZ3CC (G. Shulgin) zur Verfügung gestellt wurde.
Denken Sie daran, Hochspannungs-Keramikkondensatoren dort zu installieren, wo sie im Diagramm angegeben sind.
Hier werden Messungen der Ausgangsleistung gegenüber der Eingangsleistung gezeigt. Nicht meine Maße. Das erste Bild ist amerikanisch, das zweite japanisch. Aber die Reihenfolge der Leistung ist absolut offensichtlich, ich würde sagen, deutlich besser als beim GU-74B und nur zwei 2SC2879. Schauen Sie sich das letzte Zeichen der Japaner an – es ist sehr charakteristisch. Diese wird von einem Paar MRF448pp-Transistoren angetrieben; laut Datenblatt haben sie eine Leistung von 250 W, liefern aber mehr als 250x2.
Pin (W) Pout (W) Vip (V) Ip (A) Pip (W) Effizienz (%)
1 82 48.3 7 338 24.3 2 177 48.3 12 580 30.5 5 380 47.8 19 908 41.8 10 530 46.5 24 1116 47.5 14 630 46.0 25 1196 52.7
Koordinierung. Besonderes Augenmerk möchte ich auf die Abstimmung der Transistor-PA mit der Antenne legen. Natürlich ist es am besten, einen automatischen Antennentuner zu verwenden (übrigens hat jemand im Forum entschieden, dass ich dreimal größere variable Kapazitäten und Induktivitäten in das gleiche Volumen stopfen möchte. Das ist eine sehr gewagte Annahme, hi-hi) , aber es ist auch notwendig, über normale Antennen oder zumindest ein tragbares Anpassungsgerät zu verfügen. Ich verstehe die Aussage nicht, dass eine Lampe im Gegensatz zu einem Transistor ein großes SWR „hält“. Und gleichzeitig interessiert es mich überhaupt nicht, dass gleichzeitig alle Fernseher in der Gegend ausgehen und nicht nur Telefone, sondern auch Bügeleisen zu sprechen beginnen. Aber „wir arbeiten“ an Alpha oder an etwas anderem, nicht weniger als einem Kilowatt. Der Schutz einer Transistor-PA ist recht einfach; ich glaube, RK3AQW hat darüber im Forum geschrieben. Ich mache das Gleiche, aber ich begrenze das kritische SWR nicht auf 10, sondern auf 6. Das heißt, der Verstärkerausgang wird auf einen nichtinduktiven Widerstand mit einem Widerstandswert von 300 Ohm geladen. Dies ist ein Preis für die Zuverlässigkeit des Verstärkers als Ganzes. Dieser Widerstand besteht aus 2, einer hat 270 Ohm und der zweite ist eine Konstruktion aus Kohlenstoff mit 47 Ohm. Vom Motor dieses Widerstands wird über ein Diodenpaar mit Kondensator Spannung an die Basis des Transistorschalters 2N2222 geliefert, in dessen Kollektor sich ein RES-49 befindet, der mit seinen Kontakten die Vorspannung entfernt von der Ausgangsstufe. Da SWR=6-Transistoren recht lange „aushalten“ können, wird in dieser Zeit die Vorspannung völlig ruhig entfernt. Na dann - Reparatur oder Anpassung der Antenne.
1 kW PA
.
Und das ist die Rückansicht.
Auf der Detailseite können Sie sehen, dass es zwei Kanäle gibt, zwei Netzteile angeschlossen sind und ein Addierer vorhanden ist. Bitte beachten Sie, dass rechts ein Stück abgeschnittenes Koaxialkabel sichtbar ist – der Ausgang. Ich möchte gesondert darauf hinweisen, dass sein Durchmesser 2,5 mm beträgt. Ich denke, dass unsere Leute bei Leistungen von 1000 W und mehr Kabel mit einem Außendurchmesser von 11-15 mm verwenden. Hier dürften 2,5 mm einen Sturm der Wut auslösen. Es gibt jedoch ein RG-142-Kabel, dessen Durchmesser mit Außenmantel 4,95 mm beträgt und das eine Leistung von 3,5 kW bei einer Frequenz von 50 MHz übertragen kann. Und achten Sie auch auf die Größe der Ferrite – kein Hinweis auf gigantische Größe. Usw.
Dies ist ein ziemlich „alter“ Mikrofonprozessor. Er verfügt über einen Kompressor, einen Hall, eine Art eingebaute Melodie, einen Monitor vom Empfänger und eine Pegelanzeige. Das nächste Foto zeigt ein modernes Gerät mit demselben Zweck.
Dabei handelt es sich um eine preiswerte VHF 150W Standard-PA, in die problemlos eine 600W HF-PA passt, der Kühlkörper ist zwar eher schwach, kann aber durch einen Kühler ausgeblasen oder ersetzt werden. Und der im Inneren befindliche Verstärker lässt sich problemlos auf 250 HF-Watt umrüsten.
Grafischer Mikrofon-Equalizer. Das Gute daran ist, dass es im 3-kHz-Band 5 Bänder mit aktiven Anpassungen gibt.
Hierbei handelt es sich beispielsweise um einen Mikrofonschalter, der zwei verschiedene Mikrofone in beliebiger Reihenfolge auf zwei verschiedene Transceiver umschalten kann (z. B. HF und VHF).
Dabei handelt es sich um einen Drei-Kilowatt-Koaxialantennenschalter mit 6 Antennen.
Dies ist ein TVI-Filter.
Und die Zeit für dieses Wunder dürfte, zumindest für Funkamateure, vorbei sein.
73! RU3BT. Sergej
(Artikel aktualisiert am 02.07.2016)
UT5UUV Andrey Moshensky.
Verstärker „Gin“
Transistor-Leistungsverstärker
mit transformatorloser Stromversorgung
aus dem Netz 220 (230) V.
Die Idee, einen leistungsstarken, leichten und kostengünstigen Hochleistungsverstärker zu entwickeln, ist seit der Geburt der Funkkommunikation relevant. Im letzten Jahrhundert wurden viele hervorragende Röhren- und Transistorkonstruktionen entwickelt.
Es gibt jedoch immer noch Streitigkeiten über die Überlegenheit der Halbleiter- oder Hochleistungs-Elektronik-Vakuumverstärker-Technologie ...
Im Zeitalter der Schaltnetzteile ist das Problem der Gewichts- und Größenparameter von Sekundärnetzteilen nicht mehr so akut, aber wenn man es tatsächlich eliminiert und einen industriellen Netzwerkspannungsgleichrichter verwendet, erhält man immer noch einen Gewinn.
Die Idee, moderne Hochspannungs-Schalttransistoren in einem Radio-Leistungsverstärker zu verwenden und Hunderte Volt Gleichstrom für die Stromversorgung zu verwenden, scheint verlockend.
Wir stellen Ihnen den Entwurf eines Leistungsverstärkers für die „niedrigeren“ HF-Bereiche mit einer Leistung von mindestens 200 Watt mit transformatorlosem Netzteil vor, aufgebaut nach einer Gegentaktschaltung mit Hochspannungs-Feldeffekttransistoren. Der Hauptvorteil gegenüber Analoga sind Gewichts- und Größenindikatoren, niedrige Komponentenkosten und Stabilität im Betrieb.
Die Grundidee ist die Verwendung aktiver Elemente – Transistoren mit einer Drain-Source-Grenzspannung von 800 V (600 V), die für den Betrieb in gepulsten Sekundärstromversorgungen vorgesehen sind. Als Verstärkungselemente wurden Feldeffekttransistoren IRFPE30, IRFPE40, IRFPE50 der Firma International Rectifier gewählt. Der Preis der Produkte beträgt 2 (zwei) Dollar. USA. Sie sind in Bezug auf die Grenzfrequenz etwas schlechter und bieten nur einen Betrieb im 160-m-Bereich, 2SK1692, hergestellt von Toshiba. Fans von Verstärkern auf Basis von Bipolartransistoren können mit 600-800 Volt BU2508, MJE13009 und ähnlichen Modellen experimentieren.
Die Methode zur Berechnung von Leistungsverstärkern und SHPTL ist im Handbuch des Kurzwellenfunkamateurs S.G. angegeben. Bunina L.P. Yaylenko. 1984
Nachfolgend sind die Wicklungsdaten der Transformatoren angegeben. Der Eingang SHPTL TR1 ist auf einem Ringkern K16-K20 aus M1000-2000NM(NN)-Ferrit aufgebaut. Die Windungszahl beträgt 5 Windungen in 3 Drähten. Der Ausgang SHPTL TR2 ist auf einem Ringkern K32-K40 aus M1000-2000NM(NN)-Ferrit aufgebaut. Die Windungszahl beträgt 6 Windungen in 5 Drähten. Als Wickeldraht wird MGTF-035 empfohlen.
Es ist möglich, einen SHTL-Ausgang in Form eines Fernglases zu erstellen, was sich positiv auf den Betrieb im „oberen“ Teil des HF-Bereichs auswirkt, obwohl die dort gezeigten Transistoren aufgrund der Anstiegs- und Abfallzeiten des HF-Bereichs nicht funktionieren aktuell. Ein solcher Transformator kann aus 2 Säulen mit 10 (!) K16-Ringen aus dem Material M1000-2000 bestehen. Alle Wicklungen laut Diagramm sind eine Windung.
Messdaten für Transformatorparameter sind in den Tabellen angegeben. Die Eingangs-SHTLs werden auf Eingangswiderstände geladen (der Autor hat 5,6 Ohm anstelle der berechneten), die parallel zur Gate-Source-Kapazität plus der Kapazität aufgrund des Miller-Effekts geschaltet sind. Transistoren IRFPE50. Die Ausgangs-SHPTLs wurden von der Drain-Seite auf einen nichtinduktiven 820-Ohm-Widerstand geladen. Vektoranalysator AA-200, hergestellt von RigExpert. Das überschätzte SWR lässt sich durch die ungenügend dichte Verlegung der Transformatorwindungen auf dem Magnetkreis erklären, eine merkliche Diskrepanz zwischen der jeweils erforderlichen Wellenimpedanz der MGTF-0,35-Leitung. Auf den 160-, 80- und 40-Meter-Bändern gibt es jedoch keine Probleme.
Abb. 1. Elektrischer Schaltplan des Verstärkers.
Stromquelle: Brückengleichrichter 1000 V 6 A, geladen auf einem Kondensator 470,0 bis 400 V.
Vergessen Sie nicht die Sicherheitsstandards, die Qualität der Heizkörper und Glimmerdichtungen.
Abb. 2. Elektrischer Schaltplan einer Gleichstromquelle.
Abb. 3. Foto des Verstärkers mit abgenommener Abdeckung.
Tabelle 1. Parameter von TR1 SHTL, erstellt am K16-Ring.
| Frequenz kHz | R | jX | SWR |
| 1850 | 45,5 | +4,2 | 1,15 |
| 3750 | 40,5 | +7,2 | 1,3 |
| 7150 | 40,2 | +31,8 | 2,1 |
Tabelle 2. Parameter von TR2 SPTL, erstellt auf dem K40-Ring.
| Frequenz kHz | R | jX | SWR |
| 1800 | 48 | -0,5 | 1,04 |
| 3750 | 44 | -4,5 | 1,18 |
| 7150 | 40,3 | -5,6 | 1,28 |
| 14150 | 31,1 | 4,0 | 1,5 |
| 21200 | X | X | 1,8 |
| 28300 | X | X | 2,2 |
Abb. 4. Ausgang SHTL auf Ring K40.
Tisch 3. Parameter von TR2 SPTL, „Fernglas“-Design.
| Frequenz kHz | R | jX | SWR |
| 1850 | 27,3 | +26 | 2,5 |
| 3750 | 46 | +17 | 1,47 |
| 7150 | 49 | -4,4 | 1,10 |
| 14150 | 43 | -0,9 | 1,21 |
| 21200 | X | X | 1,41 |
| 28300 | X | X | 1,7 |
Abb. 5. Ausgabe SHPTL im „Fernglas“-Design.
Durch die Parallelschaltung von Transistoren und die Neuberechnung des SPTL kann die Leistung deutlich gesteigert werden. Zum Beispiel für 4 Stk. IRFPE50 (2 im Arm), Ausgang SHTL 1:1:1 und Stromversorgung 310 V an den Drains, eine Ausgangsleistung von 1 kW wird problemlos erreicht. Bei dieser Konfiguration ist die Effizienz von SHPTL besonders hoch; die Art und Weise, wie SHPTL durchgeführt wird, wurde bereits mehrfach beschrieben.
Die Autorenversion des Verstärkers mit zwei IRFPE50, die in den Fotos oben im Text gezeigt wird, funktioniert hervorragend in den Bereichen 160 und 80 m. Die Leistung beträgt 200 Watt bei einer Last von 50 Ohm und einer Eingangsleistung von etwa 1 Watt. Die Schalt- und Bypassschaltungen sind nicht dargestellt und richten sich nach Ihren Wünschen. Bitte achten Sie auf das Fehlen von Ausgangsfiltern in der Beschreibung, da der Betrieb des Verstärkers ohne diese nicht akzeptabel ist.
Andrey Moshensky
Ergänzung (07.02.2016):
Liebe Leser! Aufgrund zahlreicher Anfragen poste ich mit Genehmigung des Autors und der Redaktion auch ein Foto des neuen Designs des „Gin“-Verstärkers.
Das veröffentlichte Material richtet sich an ein breites Spektrum von Funkamateuren, die nicht über eine spezielle technische Ausbildung, komplexe Sanitärwerkzeuge oder Erfahrung im Bau ähnlicher Strukturen verfügen. Daher werden einige Themen möglicherweise zu detailliert behandelt, als dass jemand eine Meinung dazu hätte.
Zur Kritik sollte sofort angemerkt werden, dass der Autor in diesem Artikel nur seine eigene Vision zur Lösung dieses Problems zum Ausdruck brachte und das präsentierte Material daher weder in seinen Urteilen und Schaltungsentwürfen noch in der praktischen Umsetzung den Anspruch erhebt, originell und unbestreitbar zu sein das Design der Verstärker selbst und ihrer einzelnen Komponenten.
Die Hauptziele dieser Veröffentlichung:
- Erhalten eines universellen Verstärkerdesigns, das den Zusammenbau durch einen Funkamateur ermöglicht, der nicht viel Erfahrung im Bau solcher Geräte hat und nicht hochqualifiziert ist;
- um Funkamateuren ohne größere Designänderungen das Experimentieren mit einzelnen Komponenten zu ermöglichen und die gängigsten inländischen Generatorröhren mittlerer Leistung im Verstärkerkreis zu verwenden (ersetzen zu können);
- die Verwendung der größtmöglichen Anzahl öffentlich verfügbarer, weit verbreiteter fabrikgefertigter Teile bei der Konstruktion des Leistungsverstärkers;
- die Möglichkeit, bei der Herstellung des Verstärkers ein Minimum an aufwendigen Metallbearbeitungs- und Drehgeräten sowie bei der Einrichtung Servicegeräte und Messgeräte einzusetzen.
Die im Artikel beschriebenen Verstärker wurden mit verschiedenen Transceivertypen verwendet: UW3DI-2; RA3AO; Ether-M; Zum Aufbau wurden Wave, UA1FA (Sendeanlage), auf CB und 10-Meter-Band ONWA und LINCOLN verwendet. In allen Fällen wurde die Qualität des Ausgangssignals eindeutig durch die Signalqualität des verwendeten Transceivers bestimmt.
HAUPTTECHNISCHE EIGENSCHAFTEN DER VERSTÄRKER
Die Verstärkerschaltungen verwenden Lampen GI-7B, GI-7BT, GI-6B (2 Stk.), GU-72 (2 Stk.), GMI-11, GU-74B, 6P45S, 6P42S, 6P36S (4 Stk.), GU-50 (3 und 4 Stk.), G-807 (4 Stk.), GK-71. Die Verstärker arbeiten in der Klasse AB1 (im SSB-Modus) und der Klasse C (im CW-Modus).
Betriebsfrequenzbereich…………………………………………..1,8 - 28,7 MHz
Art der Strahlung……………………………………………………………..SSB, CW, RTTY
Der Anodenkreis wird im Betrieb über einen längeren Zeitraum mit Strom versorgt
„Drücken“ ………………………………………………………..…………650 W max.
(hängt von der Erregerleistung ab und wird durch die Leistung der Anodenspannungsquelle begrenzt);
Lastleistung* im Frequenzband 1,8 - 28,7 MHz …………….…….300-350 W
(abhängig von der Effizienz des Ausgangskreises in einem bestimmten Bereich);
Eingangswiderstand (Ausgangswiderstand) des Verstärkers ………………………… 75 (50) Ohm;
Stromverbrauch des Verstärkers aus dem Netzwerk im „Press“-Modus ..... 700 W max.;
im lautlosen Modus……………………………………………….…….130 W;
im Empfangsmodus……………………………………………………60 W.
Gesamtabmessungen des Verstärkers (ohne Beine) mm …………………..352 ´ 153 ´ 350;
Verstärkergewicht………………………………………………………ca. 25(13)** .kg.
*- Dies bezieht sich auf die garantierte Ausgangsleistung, d. h. Leistung, die bei Nennwerten von Strömen und Spannungen von Transformatoren und 70 % Einschaltdauer erreicht wird, die Ausgangsleistung einzelner Exemplare erreicht 500 W.
**- Für Stromkreise mit transformatorloser Stromversorgung.
LEISTUNGSVERSTÄRKER DVA - 300
Der Leistungsverstärker verwendet eine GU-74B, GMI-11-Röhre, zwei GI-7B (GI-7BT, GI-6B), GU-72-Röhren, drei oder vier GU-50, vier 6P45S (6P42S, 6P36S), vier G- 807-Röhren, vier G-811-Röhren, GK-71. Die PA umfasst 160-10 m (auch alle WARC). Es benötigt 10-40 Watt, um die volle Leistung zu erzeugen. Der PA verwendet einen geerdeten Kathodenstromkreis der AB-Klasse (SSB) und C-Klasse (CW). Das Wechselstromnetzteil ist eingebaut und kann auf 220/230 VAC eingestellt werden
Frequenzbereich…………………………………..……………….1,8-28 MHz Modi……………………………………………………… ……… …………………SSB, CW, RTTY
Eingangsleistung…………………………………………..………………650 Watt max.
Ausgangsleistung…………………………………………………..……..……..300-350 Watt
Treiberleistung………………..…………………………………………………………5-40 Watt
Effizienz……………………………………………………………………………..……55-65 %
Eingangs-/Ausgangsimpedanzen……………………………………..……………75(50) Om
Plattenspannung………………………………………………………….……………….1300 Volt
Harmonische………………………………………….…………………35 dB typisch
Statusanzeigen auf der Vorderseite……………….……..………Standby, Betrieb, Senden
Messung……………………………………………………………………………….……..Ig, Iout
Primärstrom…………………………………………………..220/230 VAC, 3 A
Maße……………………………………………………………. …….350 x 150 x 350 mm
Gewicht …………………………………………………………….………………………… …….25 kg
In allen folgenden Diagrammen und Zusammenbauzeichnungen wird die Nummerierung von Elementen und Teilen, die denselben Zweck erfüllen, von Diagramm (Zeichnung) zu Diagramm (Zeichnung) beibehalten. Wenn in der Zeichnung keine nächste Elementnummer oder -größe vorhanden ist, bedeutet dies, dass es sich auf dem vorherigen Diagramm (der vorherigen Zeichnung) befand und dementsprechend neu erscheinende Elemente eine Nummer haben, die zuvor nicht gefunden wurde.
1 . LEISTUNGSVERSTÄRKER-STROMVERSORGUNG.
Das schematische Diagramm des Netzteils (im Folgenden als Netzteil bezeichnet) ist in Abb. 1 dargestellt. Netzteile für alle Verstärkeroptionen (außer transformatorlose) werden nach der Anodzusammengebaut, was hauptsächlich auf die Art der Transformatoren zurückzuführen ist, die zur Gewinnung der Anodenspannung verwendet werden (die sogenannte Latour-Schaltung). Die Verdopplungsschaltung kann nur Bei Betrieb an einer kapazitiven Last verdoppelt sich die Welligkeitsfrequenz der gleichgerichteten Spannung gegenüber der Netzfrequenz. In ihren energetischen Eigenschaften steht diese Schaltung einer kapazitiven Brückenschaltung in nichts nach.
Der Anodenspannungsgleichrichter besteht aus vier 210-V-CD-Dioden. In der Praxis ist es üblich, pro tausend Volt gleichgerichteter Spannung eine Diode für jeden Zweig der Verdopplungsschaltung zu verwenden, sodass sie in Reihe geschaltet sind, zwei in jedem Zweig. Diese Art von Dioden ermöglicht den Einsatz in Reihenschaltung ohne Nebenschluss mit Widerständen. Bei Verwendung alter Diodentypen ist es erforderlich, parallel dazu Widerstände einzuschalten, um die Sperrspannung gleichmäßig zu verteilen (mit einer Rate von 750–1000 kOhm pro 1000 V Spannung) und sie mit Kondensatoren mit einer Kapazität von 0,01–0,05 zu überbrücken μF zum Schutz vor der Möglichkeit eines elektrischen (nicht thermischen) Durchschlags durch kurzzeitige Impulse, die aus verschiedenen Gründen in Schaltkreisen auftreten.
Wie drei Jahre Erfahrung mit Betriebsverstärkern gezeigt haben (anhand der obigen Diagramme wurden mehrere Versionen solcher Verstärker mit unterschiedlichen Röhren hergestellt), können Verstärker absolut sicher einen Gleichrichter mit Spannungsverdoppelung und Elektrolytkondensatoren als kapazitive Last verwenden, und die Qualität der Das Signal hängt praktisch nur von der Qualität des Signals des verwendeten Senders ab. Die Gesamtleistung des Leistungstransformators kann nur 10–15 % höher sein als die der Endstufe zugeführte Leistung. Darüber hinaus hat seine Sekundärwicklung die Hälfte der Windungen und der Drahtquerschnitt nimmt dagegen zu, was das Wickeln des Transformators erleichtert.
Der Wert der Anodenspannung wurde nicht nur basierend auf der Art der verwendeten Transformatoren ausgewählt, sondern auch unter Berücksichtigung der Erzielung eines größeren Wertes des Ersatzwiderstands der Anodenlast (Re = Ua / 2Ia), da bei niedrigem Re der Lampen arbeiten mit großen Anodenströmen (niedriger Ua), wodurch aufgrund einer Erhöhung der erforderlichen Antriebsleistung sowohl der Wirkungsgrad der Kaskade als auch die Lebensdauer der Lampen sinken.
In Anbetracht der Verwendung von Lampen in Verstärkern, die Schaltkreise mit einer gemeinsamen Kathode verwenden, liefert die Quelle auch einen vollständigen Satz anderer Spannungen: die für den Betrieb des Verstärkers erforderlich sind: Schirm- und Steuergitterspannungen, Glühfadenspannung und Betriebsspannungen, die zur Stromversorgung von Automatisierungsschaltkreisen usw. erforderlich sind Signalkreise.
Lediglich bei der Stromversorgungsschaltung der Glühlampenkreise gibt es geringfügige Unterschiede; sie erfolgt in Abhängigkeit von der Glühwendelspannung einer bestimmten Lampe und es werden unterschiedliche Glühtransformatoren verwendet. Das Netzteil verwendet ausschließlich Industrietransformatoren, die staatliche Tests unter extremen Betriebsbedingungen bestanden haben und die Möglichkeit eines Dauerbetriebs rund um die Uhr bei Nennspannungen und -strömen unter rauen klimatischen Bedingungen bieten, wodurch die Zuverlässigkeit des Verstärkers erhöht wird. Und wenn man bedenkt, dass die durchschnittliche Leistung des Verstärkers im SSB-Modus etwa 30 % der Spitzenleistung beträgt und die Dauer der Spitzen der vollen Leistung recht kurzlebig ist, kann man vom Verstärker eine höhere Ausgangsleistung erhalten.
Es ist zu beachten, dass, wenn Sie den Verstärker für den Betrieb mit digitalen Strahlungsmodi oder FM verwenden (d. h. während des Betriebs wird von einer konstanten Strahlung des Trägers ausgegangen), in diesem Fall zunächst die Anodenspannung direkt abfallen kann auf den Wert (Effektivwert) der Spannungsausgangswicklung des Transformators, was zu einer Verzerrung des Ausgangssignals und zweitens zu einer Überhitzung und damit zum Ausfall der Endstufenlampe selbst führt. Daher muss in solchen Fällen die Ausgangsleistung reduziert werden. Darüber hinaus enthalten die Netzwicklungen dieser Transformatoren Anzapfungen, die den Einsatz der Transformatoren bei erhöhter oder erniedrigter Spannung des Versorgungsnetzes ermöglichen, was insbesondere für ländliche Gebiete wichtig ist. Und das Vorhandensein von Anzapfungen in den Sekundärwicklungen ermöglicht es ihnen, die Anodenspannung in einem weiten Bereich zu variieren. Optionen für den Austausch von Anodentransformatoren sind in Tabelle 1 aufgeführt. All dies schließt in keiner Weise Ihre Initiative zur eigenständigen Herstellung von Transformatoren aus, wenn keine Möglichkeit zum Kauf von Fabrikkopien besteht. Gerade bei der Herstellung müssen Sie Folgendes berücksichtigen:
Erstens muss die Hochspannungswicklung zuverlässig von allen anderen Wicklungen isoliert sein (am besten zuletzt wickeln).
Zweitens muss der Transformator zuverlässig mit Lack imprägniert werden. Unsere „Hütten“ sind oft nicht der ideale Ort in einer Wohnung (wenn überhaupt!) und ein Anstieg der Luftfeuchtigkeit ist oft die Ursache für den Ausfall der Wicklungen.
Das Verfahren zur Berechnung von Transformatoren auf Eisen der Güteklasse PL wird hier nicht angegeben, da es in verschiedener Literatur wiederholt beschrieben wurde, z. B. siehe.
Das Verstärkernetzteil bietet folgende Ausgangsparameter:
Anodenspannung……………………………………………………….1330 (1500) V / 500 mA;
stabilisierte Bildschirmgitterspannung………………………300 V / 50 mA;
stabilisierte Steuernetzspannung …………………100 V / 50 mA;
Filamentspannung (variabel) ……………………..…26 V / 2,1 A (12,6 V / 7,0 A);
Relais-Versorgungsspannung…………………………………….………..24 V / 700 mA;
Versorgungsspannung der Signallampen (variabel) …………………6,3 V / 700 mA.
NOTIZ:
1. Die in der Sverwendeten Kondensatoren müssen die gleiche Leckspannung haben.
3. Da beim Einsatz von GI-7B-Lampen in Stromkreisen mit gemeinsamem Netz keine separate Vorspannungsquelle erforderlich ist, kann die Anodenspannung auf 1500 Volt erhöht werden, indem zu diesem Zweck zusätzlich angeschlossene Wicklungen 15-19 und 21-22 verwendet werden Transformatoren Tr in Reihe .1 und Tr.2. In diesem Fall müssen die Kondensatoren C1-C8 vom Typ K50-20 durch K50-7 oder ähnliche ersetzt werden, die für eine Betriebsspannung von 450 V ausgelegt sind. Noch besser ist es, importierte Kondensatoren, beispielsweise von Samsung, zu verwenden, die dies nicht tun erfordern eine Auswahl, obwohl ihre Kosten dreimal höher sind.
4. Für eine symmetrische Stromversorgung der Glühfäden der Lampen erfolgt die Wicklung des Transformators Tr.3, von der die Glühfadenspannung möglichst entnommen wird, am besten mit einem Mittelpunkt, der wie abgebildet auf die Schaltungsmasse gelegt werden muss in Abb. 1A.2 (dies gilt für alle beschriebenen Schemata). Wenn die Wicklung keinen Mittelpunkt hat, kann dies leicht mit Dioden erreicht werden, wie in Abb. 1A.3 gezeigt. Die zu diesem Zweck verwendeten Dioden müssen so ausgelegt sein, dass der volle Kathodenstrom durch sie fließen kann und ihre maximal zulässige Sperrrichtung zulässig ist Die Spannung muss mindestens der Filamentspannung entsprechen. Fast alle modernen Hochleistungsdioden erfüllen diese Anforderungen.
Durch Drücken der Taste S1 „ON“ wird die Stromversorgung eingeschaltet. In diesem Fall wird nur die Netzwicklung des Heiztransformators Tr3 mit Strom versorgt. Aus demselben Transformator wird Spannung für die Gleichrichter gewonnen, die die Steuerkreise, Signalleuchten, Relais und Lüfter versorgen. Die Verwendung eines separaten Transformators ermöglicht es erstens, die Anodenversorgungsspannung nur dann einzuschalten, wenn Glühspannung anliegt und die Lampen sich aufwärmen, und zweitens wird die Lampe sofort nach dem Einschalten der Glühspannung mit negativer Spannung an der Steuerung gesperrt Netz und drittens ermöglicht dies die Nutzung des Verstärkers im Standby-Modus mit Abschaltung der Hochspannung im Langzeitbetrieb des Radiosenders nur zum Empfang.
Alle Verstärker sind mit Ventilatoren ausgestattet, die über die Röhren blasen. Dies kann in der heißen Jahreszeit, bei der Arbeit an Wettbewerben sowie bei der Arbeit mit RTTY, PACKET usw. nützlich sein. Die Gleichrichterschaltung zur Stromversorgung des Lüfters ist auf VD15, VD16 und C13, C14 montiert. Damit die Spannung am Lüfter unter Last 12 V beträgt, muss die Kapazität der Kondensatoren C13 und C14 jeweils 470 µF betragen.
Das Kühlgebläse wird entweder gleichzeitig mit der Glühfadenspannung der eingeschalteten Lampen oder unabhängig davon durch Drücken der S1-Taste „VENT“ eingeschaltet. In Versionen der Verstärkerschaltung mit Röhren, die nur mit Zwangskühlung arbeiten, kommt ein Lüfter vom Typ VVF 71M zum Einsatz, der relativ kleine Abmessungen und ausreichende Leistung aufweist – 45 Kubikmeter. Meter Luft pro Stunde. Der Pass für Metallglas- und Metallkeramiklampen besagt, dass die Kühlung der Lampen vor dem Einschalten der Glühfadenspannung erfolgen und frühestens drei Minuten nach dem Ausschalten der Glühfadenspannung aufhören sollte. Daher wird der Lüfter automatisch eingeschaltet, wenn die Taste S2 „NAK“ eingeschaltet wird, und wenn die Filamentspannung ausgeschaltet wird, kann der Lüfter bei Bedarf eingeschaltet bleiben (für Lampen, die mit Zwangskühlung betrieben werden), indem Sie die Taste S1 drücken. Entlüften“-Taste. Wer möchte, kann zur Vereinfachung der Bedienung parallel zum Lüfterschaltknopf ein Thermorelais (z. B. RB 5-2) installieren, dann schaltet sich der Lüfter automatisch ein, wenn die Temperatur 60 Grad erreicht. Für einen langfristigen und geräuschlosen Betrieb muss der Lüfter regelmäßig gewartet werden: monatlich gereinigt und alle sechs Monate bei Demontage geschmiert (natürlich, wenn in den Spezifikationen des Lüfters eine Schmierung vorgesehen ist).
Zur Gewinnung der Anoden-, Schirm- und Vorspannung werden zwei Transformatoren TA262-127/220-50 Tr1 und Tr2 verwendet, wobei die Sekundärwicklungen beider Transformatoren in Reihe geschaltet sind. Wenn Sie die Taste S3 „ANODE“ drücken, wird das Relais K1 aktiviert, das mit seinen Kontakten die Primärwicklungen der Transformatoren mit dem Netzwerk verbindet (über die Sicherungen FU1 und FU2).
Die Widerstände R1 und R2 dienen zur Begrenzung des Ladestromsprungs der Kondensatoren C1 – C8 beim Einschalten des Verstärkers; ihr Wert beträgt 3 – 10 Ohm. In Stromkreisen mit transformatorischer Stromversorgung der Anode verhindert die Selbstinduktions-EMK der Sekundärwicklungen der Anodentransformatoren einen Stromsprung beim Einschalten, daher wird der Wert von R1 und R2 gleich 3 - 4 Ohm gewählt. Erfolgt die Stromversorgung der Anodenkreise des Verstärkers nach einer transformatorlosen Schaltung, wird die Gleichrichterlast rein kapazitiv. Gleichzeitig steigt der Einschaltstrom erheblich an und bei Nennwerten von R1 und R2 von 3 bis 4 Ohm verdampft ihre leitende Schicht beim Einschalten der Quelle sofort, während die Widerstände selbst nicht einmal Zeit haben, sich zu verdunkeln Heizung. In diesem Fall muss der Wert der Widerstände auf 560 - 1200 Ohm erhöht werden. Um den Spannungsabfall an ihnen im Betriebsmodus zu beseitigen, muss eine auf R26, C28, K1A montierte Startschaltung hinzugefügt werden, die, nach dem Ende des Ladevorgangs C1 - C8 werden R1 und R2 kurzgeschlossen (in Abb. 1 durch eine gestrichelte Linie gekennzeichnet). Der Wert von R26, von dem die Schaltzeit von K1A abhängt, wird beim Setup ausgewählt.
Die Widerstände R3 – R6 hingegen dienen der Entladung von C1 – C8, wenn die Anodenspannung abgeschaltet wird. An den Widerständen R9 - R13 sinkt die Spannung auf die Stabilisierungsspannung der Zenerdioden VD11 - VD13, die an den Schirmgitterkreis angeschlossen sind. Der Wert der Widerstände wird basierend auf dem Stabilisierungsstrom VD11 - VD13 ausgewählt.
Die Widerstände RØ1 und RØ2 dienen zur Messung des Anoden- bzw. Schirmgitterstroms. Der Widerstandswert der Widerstände hängt von der Art der verwendeten Geräte ab. So betragen bei Geräten des Typs M2001 mit einem Gesamtabweichungsstrom von 1,0 mA ihre Widerstände 0,28 (0,14) bzw. 2,8 Ohm, während ihre Skalen 500 (1,0 A) und 50 mA entsprechen. Im Grundaufbau beträgt Messung Bildschirmgitterstrom ist nicht vorgesehen, weil Dies erfordert ein zusätzliches Schalten des Geräts und der Widerstand RØ2 ist nicht für jeden geeignet.
* - Bei der Verwendung von Transformatoren dieser Art erfolgt die Gleichrichterschaltung in Brückenschaltung ohne Spannungsverdoppelung; die verwendeten Dioden müssen in diesem Fall für die entsprechende Spannung ausgelegt sein.
** - Der Widerstand wird so lange gewählt, bis der normale Stabilisierungsstrom VD11-VD13 erreicht ist.
*** — Bei der Verwendung von Transformatoren dieses Typs ist es erforderlich, die Breite des Stromversorgungsgehäuses auf 160 mm zu vergrößern, die Position der Löcher für die Montage der Transformatoren anzupassen, die Anordnung und Länge der Kabelbäume anzupassen usw die Teile verlängern. 12 - Teil 13 bis 160 mm. Die Abmessungen des Körpers ändern sich entsprechend.
Die Vorspannungsquelle für das Lampensteuergitter erfolgt ebenfalls nach einer Spannungsverdopplungsschaltung an den Dioden VD5, VD6 und den Kondensatoren C10, C11, dann wird die Vorspannung durch eine Zenerdiode VD14 stabilisiert. Die variablen Widerstände R22 und R23 dienen zur Einstellung des Ruhestroms der Lampen im SSB- bzw. CW-Modus. Der genaue Wert der Arbeitspunktspannung wird auf ein Minimum an Außerbandemissionen eingestellt. Dies ist bei einem Lampenwechsel zu beachten; der Wert des Ruhestroms der neuen Lampe sollte unter Berücksichtigung der oben genannten Bedingungen gleich eingestellt werden. Der Modus wird mit dem Schalter S4 „SSB-CW“ ausgewählt.
Um Anodenspannungspulsationen zu glätten, werden Elektrolytkondensatoren der Marke K50-20 verwendet. In der Literatur wird oft geschrieben, dass ihr Einsatz aufgrund der starken thermischen Bedingungen im Inneren des Verstärkergehäuses unerwünscht sei, und dafür werden zahlreiche Argumente angeführt. Zwanzig Jahre persönliche Erfahrung in der Wartung von Computern der Typen Minsk-32, ES-1022 und ES-1045, die monatelang rund um die Uhr ohne Stromabschaltung betrieben wurden, haben jedoch gezeigt, dass sie sich sehr zuverlässig verhalten. Das Einzige, was diese Kondensatoren nicht mögen, sind längere Inaktivitätsphasen ohne Spannungsversorgung. Wenn Sie also beim ersten Einschalten des Verstärkers oder beim Einschalten nach längerer Inaktivität (drei Monate oder länger) auf den „Hintergrund“ hingewiesen werden, machen Sie sich keine Sorgen – ein paar Tage Betrieb am Luft und alles wird seinen Platz finden. Darüber hinaus sind die Kondensatoren durch eine Trennwand vom Einbauort der Lampen getrennt und erwärmen sich praktisch nicht. Im Allgemeinen ist es zur Vermeidung von Hexenschuss vor dem Einbau in einen Stromkreis am besten, die Kondensatoren zu verformen, schon allein deshalb, weil sie möglicherweise aus den 80er oder sogar 70er Jahren stammen. Dies geschieht entweder vor dem Einbau in den Stromkreis mittels einer einfachen Schaltung oder direkt im Stromkreis (siehe Kapitel 5).
Bei Bedarf können Sie einen Transceiver oder ein anderes Zusatzgerät an die XP2-Buchse anschließen.
Der XP8-Anschluss gibt + 24 V (+ 12 V) aus, über den ein Antennenschalter oder beispielsweise ein elektronischer Schlüssel mit Strom versorgt werden kann.
In der Stromversorgung für den Verstärker am 2 GI-7B werden zwei Kondensatoren (C12, C15) zur Bereitstellung der Betriebsspannung verwendet; dies geschieht für den Fall, dass Sie beispielsweise nicht den erforderlichen Transformator aus der TN-Serie erhalten, und Sie stoßen auf einen Transformator mit unterschiedlichen Stromwicklungen, zum Beispiel TN-56. Bei der Verwendung ist es erforderlich, Wicklungen zu kombinieren, um den erforderlichen Filamentstrom zu erhalten. Um die Betriebsspannung zu erhalten, kann man auch problemlos auf eine Verdopplungsschaltung mit nur einer 6,3V-Wicklung umsteigen, wie in Abb. 2A1 dargestellt (dies gilt auch für andere Schaltungen).
2. ALLGEMEINE BESCHREIBUNG DER VERSTÄRKERSCHALTUNG
Für den Bau von Verstärkern eignen sich am besten solche Generator- oder Modulatorröhren, bei denen der Anodenanschluss getrennt von den anderen Anschlüssen liegt und oben liegt. Bei dieser Konstruktion der Lampe ist es bei der Installation des Verstärkers einfacher, die Anoden-, Gitter- und Glühstromkreise voneinander zu trennen, was die Wahrscheinlichkeit ihrer gegenseitigen Beeinflussung und dementsprechend die Tendenz des Verstärkers zur Selbstbeeinflussung verringert. erregen, wenn es eingeschaltet ist.
Ein schematisches Diagramm des Hochfrequenzteils des Leistungsverstärkers ist in Abb. 2 dargestellt. Die Schaltung des Anodenteils des Basisverstärkers ist allen Optionen gemeinsam und erfolgt nach einer parallelen Stromversorgungsschaltung. Der Anodenkreis ist ein herkömmlicher P-Kreis, bestehend aus Bandspulen L4 und L5, Anodenkondensator C20, Koppelkondensator mit Antenne C21. Das einzige Merkmal der Schaltung ist die Einbeziehung der Empfängerantenne in das „heiße“ Ende der P-Schaltung der Ausgangsstufe, was für zusätzliche Signalselektivität beim Empfang sorgt. Mit dieser Einbeziehung wurde es möglich, die Schaltung für die Übertragung im „kalten“ Modus zu konfigurieren. Dadurch wurde der Überspannungsmodus des Verstärkers beseitigt, wenn die Schaltung im Abstimmmodus verstimmt ist, da der Abstimmvorgang rein im Empfangsmodus ohne Anlegen einer Hochspannung und Aussenden eines Signals in die Luft und die Einstellungen im Empfangs- und Sendemodus durchgeführt wird Die Modi sind praktisch gleich, ein geringfügiger Unterschied ist nur im Bereich von 10 Metern zu beobachten. Um das „Rauschen“ der Lampe während des Empfangs aufgrund des durch sie fließenden Reststroms zu reduzieren (andernfalls funktionieren die Zenerdioden nicht, da sie bei niedrigen Strömen einfach nicht den Stabilisierungsmodus erreichen), wird die negative Spannung angelegt, die die Lampe ausschaltet groß genug gewählt.
Bei der Entwicklung von Verstärkern durchgeführte Experimente zeigten, dass dies bei einem normalisierten Eingangswiderstand des Empfängers (Rin) der Fall ist. gleich 75 (50) Ohm, der Kapazitätswert des Koppelkondensators C19, der am „heißen“ Ende des Stromkreises enthalten ist, muss mindestens 15 pF betragen. Andernfalls wird das Signal am Eingang des Empfangspfads stark gedämpft, jedoch wird der Kapazitätswert des Kondensators im Bereich von 10 Metern mit dem Kapazitätswert des Anodenkondensators C20 vergleichbar, was zu einem gewissen Unterschied in der Kapazität führt Einstellungen. Darüber hinaus wird die Gesamtkapazität dieser Kondensatoren bereits für den 10-Meter-Bereich erheblich, und daher kann es zu Schwierigkeiten bei der Abstimmung der Schaltung für die Übertragung kommen, da C19 während der Übertragung parallel zum Kondensator C20 geschaltet ist und dieser daher möglichst klein sein muss möglichst eine Anfangskapazität (mit Ausnahme von Option E).
Auf den Einsatz von Breitbandtransformatoren (WCT) am Verstärkereingang, die die Eingangserregerspannung verdoppeln (bei Schaltungen mit gemeinsamer Kathode), musste verzichtet werden. Es wurden zahlreiche Versuche durchgeführt, es wurden Ringe mit einer Permeabilität von 1000 bis 20 HF verwendet, die Windungszahl der Wicklungen und die Drahtsteigung wurden geändert, eine Reihenschaltung wurde verwendet, um den Abfall der HF-Kennlinie zu kompensieren, Der Schaltkreis der SHPT-Wicklungen wurde geändert und dennoch wurden ungefähr die gleichen Ergebnisse erzielt. Ja, als Widerstandstransformator über den gesamten Bereich funktioniert er hervorragend, aber bei Frequenzen über 11 MHz begann die Signalamplitude zu sinken, und bei 28 MHz war sein Pegel halb so hoch wie der Pegel des Eingangssignals, und angesichts der Abnahme der Verstärkung von Die Schaltungen selbst mit zunehmender Frequenz in Ordnung, erhielten das entsprechende Ergebnis. Es stellte sich also heraus, dass ein SHPT nicht das zu erwartende Band von fast 28 MHz abdecken kann; wenn wir mehrere SHPTs verwenden, erhalten wir die gleichen Eingangsbereichsschaltungen. Die Verwendung von Eingangsbereichsschaltungen am Eingang des Verstärkers verkompliziert jedoch sofort die Konstruktion erheblich und erhöht die Kosten. Dies führt auch zu einer Komplikation des Schaltkreises, so dass in diesem Fall der Einsatz zusätzlicher Relais zum Schalten der Eingangskreise erforderlich ist oder deren mechanische Verbindung mit dem Schalter des Ausgangs-P-Kreises erforderlich ist, was letztendlich zu Schwierigkeiten führt Wiederholung der Schaltung durch ungelernte Funkamateure. Obwohl es natürlich ein Paradox für einen gering qualifizierten Funkamateur der ersten Kategorie ist, aber dennoch. Wenn Sie möchten, können Sie natürlich beide Optionen nutzen (überprüfen Sie gleichzeitig alle oben genannten Punkte selbst). Diagramme möglicher Optionen zum Anschluss des SHPT am Verstärkereingang sind in Abb. 2C2 dargestellt
Wenn Sie dennoch Bereichsschaltungen am Eingang des Verstärkers installieren möchten oder planen, Transceiver wie RA3AO, URAL-84 oder ähnliche zu verwenden, die Breitbandverstärker mit geringer Leistung (bis zu 5 W) enthalten und deren Leistung nicht ausreicht B. zusammen mit dem Verstärker eine leistungsstarke Ausgangsstufe anzusteuern, und der Einbau einer zusätzlichen Stufe aus Platzgründen im Transceivergehäuse nicht möglich ist, können in diesem Fall Bandpassfilter am Verstärkereingang eingebaut werden. Am besten nutzt man hierfür induktiv gekoppelte Schaltungen, die zum einen eine galvanische Trennung (Voraussetzung für transformatorlose Schaltungen) und zum anderen eine gute Bandfilterung bieten. Das Diagramm des Eingangsteils des Verstärkers mit solchen Filtern ist in Abb. 2.22 (für Schaltkreise mit OK) -2.24 (für Schaltkreise mit OS) dargestellt, und die Zeichnung der Universalplatine ist in Abb. 13H dargestellt.
In der Grundversion der Verstärkerschaltung gibt es keinen „BYPASS“-Modus, da der Verstärker nicht für den lokalen Anschluss gedacht war. Darüber hinaus gibt es erstens für die Durchführung lokaler QSOs ein Telefon, CB und 144 MHz, zweitens sind heutzutage sogar fast alle unserer „hausgemachten“ Geräte mit Ausgangsleistungsreglern ausgestattet und drittens, wenn die Dynamik des Funkgeräts Ihres Korrespondenten zu Hause dies tut Wenn Sie ihm nicht erlauben, Ihnen zuzuhören, können Sie mit ihm sprechen, indem Sie einfach auf einer Bank im Hof sitzen (und dabei „QSO“ an Strom für die Kommunikation mit DX sparen).
Wenn Sie dennoch den „BYPASS“-Modus im Verstärker haben möchten, müssen Änderungen an der Schaltung des HF-Teils des Verstärkers gemäß Abb. 2.1 und Abb. 2.2 vorgenommen werden, während das Relais K5 zusätzlich auf dem Netzteilchassis installiert ist (Abb. 11) und an der Frontplatte des Netzteils - Relais K3 mit Halterung Pos. 106. In diesem Fall werden sowohl in der Frontplatte des Verstärkers als auch in der Zwischenplatte zusätzliche Löcher für die S6-Taste „Bypass“ gebohrt und entsprechende Änderungen im Schaltplan des Kabelbaums vorgenommen.
Wenn Sie nicht planen, die P-Schaltung des Verstärkers im Empfangspfad zu verwenden, erfolgt die Antennenumschaltung gemäß den Empfehlungen in Abb. 2.3. In diesem Fall wird das Relais K3 mit der Halterung Pos. 106 an der Vorderwand des Netzteils montiert, der Kondensator C19 ist nicht erforderlich und in der Trennwand der HF-Einheit werden keine Löcher zur Befestigung von K3 gebohrt. Dementsprechend werden Änderungen im Schaltplan des Kabelbaums vorgenommen.
Bei Verwendung eines Transceivers für den Betrieb mit einem Verstärker, bei dem die Antennenumschaltung von Empfang auf Senden direkt im Transceiver selbst erfolgt, müssen Änderungen am Schaltplan des HF-Teils des Verstärkers gemäß Abb. vorgenommen werden. 2.4 und Abb. 2.5. In diesem Fall ist der XP1-Anschluss auf der Rückseite des Verstärkers (Abb. 4) nicht installiert und dementsprechend kein Loch dafür gebohrt. Zusätzlich wird das Relais K5 am Stromversorgungschassis installiert (Abb. 11) und entsprechende Änderungen am Schaltplan des Kabelbaums vorgenommen. Wird die P-Schaltung des Verstärkers beim Empfang nicht genutzt, erfolgt eine Schaltungsänderung nach Abb. 2.5 und Abb. 2.6, bei Bedarf zusätzlich der „BYPASS“-Modus nach Abb. 2.6 und Abb. 2.2 .
Bei Verwendung eines Verstärkers sowohl in Verbindung mit einem Transceiver mit interner Antennenumschaltung als auch mit einem Transceiver mit separaten Buchsen für Empfangs- und Sendeantennen erfolgt der HF-Teil des Verstärkers gemäß Abb. 2.7 und Abb. 2.8. Das Relais K5 ist auf dem Netzteilchassis installiert, das Relais K3 ist auf der Vorderseite des Netzteils installiert und ein Lochdurchmesser ist vorhanden. 8mm für den Einbau des Schalters S7 „2 – 3“. Entsprechende Änderungen werden im Schaltplan des Kabelbaums vorgenommen.
Wenn in dieser Ausführungsform die P-Schaltung des Verstärkers beim Empfang nicht verwendet wird, ist der HF-Teil des Verstärkers gemäß Abb. 2.8 und Abb. 2.9 ausgeführt. Wenn auch der Modus „BYPASS“ erforderlich ist, ist zusätzlich das Relais K6 vorhanden Es ist auf dem Netzteilgehäuse installiert und das Relais K6 ist auf der Frontplattentaste S6 „BYPASS“ installiert. Der Einbau erfolgt in diesem Fall gemäß Abb. 2.10 und Abb. 2.11.
Alle Verstärker sind mit eingebauten Geräten ausgestattet, mit denen Sie den Zustand des Antennenspeisesystems (SWR-Meter) während des Betriebs überwachen und die Leistung am Ausgang des Verstärkers ungefähr messen können. Zu diesem Zweck wurde ein vorgefertigtes und bewährtes V.A.-Schema verwendet. Skrypnik, der im Buch „Geräte zur Überwachung und Einrichtung von Amateurfunkgeräten“ beschrieben wird, verwendet im Gegensatz zum Autor nur zwei Messuhren, um die Verwendung des Geräts zu vereinfachen. Die erste davon zeigt den Pegel der einfallenden Welle und mit der zweiten können Sie sofort die SWR-Werte des Antennen-Speisesystems abschätzen. Das SWR-Meter wird durch Drücken der S5-Taste eingeschaltet.
Nun möchte ich gesondert auf die Problematik der Verwendung von Lampen, insbesondere älterer Lampen, eingehen. Auch hier besteht die Meinung, dass alte Lampen, die zehn oder mehr Jahre auf Lager waren, nicht in leistungsstarken Kaskaden mit Hochspannung eingesetzt werden können, weil Aufgrund des altersbedingten teilweisen Vakuumverlusts ist im Inneren der Lampe ein Durchschlag oder eine Entladung möglich. Diese Meinung wird (aus bekannten Gründen) besonders gerne von Lampenhändlern unterstützt. Tatsächlich können bei längerer Lagerung von Lampen aus deren Teilen und Gehäuse eine gewisse Menge Gas freigesetzt werden. Gleichzeitig verschlechtert sich zwangsläufig das Vakuum, das für einen stabilen Betrieb und die Gewährleistung stabiler Parameter der Lampen erforderlich ist. In den meisten Fällen ist es jedoch möglich, durch eine spezielle Ausbildung der Lampe das Vakuum im Inneren der Lampe zu verbessern und sie arbeitstauglich zu machen. Daher müssen die Lampen beim ersten Einschalten der Lampe nach längerer Lagerung sowie nach mehr als sechsmonatiger Außerbetriebnahme einem Training unterzogen werden, das üblicherweise als „Härten“ bezeichnet wird.
Wenn Sie über einen Funkenlecksucher verfügen, können Sie das Vakuum wie folgt überprüfen: Berühren Sie eine der Elektroden der Lampe oder des Glasbehälters mit einem Leiter mit Hochfrequenzpotential vom Funkenlecksucher und beobachten Sie die Art des Glühens. Um einen Ausfall zu vermeiden, berühren Sie das Glas nicht länger als 2-3 Sekunden an einer Stelle. Vermeiden Sie außerdem, dass Funken auf die Metall-Glas-Verbindungen treffen.
Der Vakuumgrad wird durch folgende Kriterien bestimmt:
a) Das Fehlen eines Glühens oder ein schwaches Oberflächenglühen (Fluoreszenz von Glas) mit grüner oder blauer Farbe weist auf das Vorhandensein eines Hochvakuums hin;
c) Ein volumetrisches Leuchten von blauem Gas zeigt an, dass es sich bei der Lampe um „Gas“ handelt. Bevor eine solche Lampe in den Arbeitskreis aufgenommen wird, muss sie zunächst „gehärtet“ werden;
c) volumetrisches intensives Leuchten von rosa Gas zeigt an, dass Luft in die Lampe eindringt;
d) Wenn zwischen den Elektroden im Inneren der Lampe ein Funke überspringt, deutet dies auf das Vorhandensein des vollen Atmosphärendrucks in der Lampe hin.
Die Aushärtung der Lampe kann entweder direkt im Verstärker, in dem die Lampe betrieben wird, oder in einer speziellen Installation, falls vorhanden, erfolgen.
Halten Sie die Lampe 20–30 Minuten lang bei normaler Glühfadenspannung (ohne andere Versorgungsspannungen).
Negative Netzspannung aktivieren.
Schalten Sie die Anodenspannung ein, nicht mehr als die Hälfte des Nennwerts, halten Sie sie 5–10 Minuten lang gedrückt und erhöhen Sie sie dann in Schritten von 150–200 V auf den Nennwert, wobei Sie bei jedem Schritt 5–10 Minuten lang gedrückt halten. Bei Annäherung an den Nennspannungswert sollte die Haltezeit in jeder Stufe leicht erhöht werden (bis zu 15-20 Minuten).
Kommt es bei steigender Spannung zu einer Entladung in der Lampe, sollten Sie die Spannung um eine Stufe reduzieren, 10-15 Minuten warten und dann die Spannung wieder schrittweise auf den Normalwert erhöhen. Das Ausbleiben von Störungen weist darauf hin, dass das Vakuum in der Lampe zugenommen hat.
Um die Lampe bei einem Ausfall des Anodenkreises während des Aushärtens vor Beschädigungen zu schützen, ist es erforderlich, einen Widerstand einzuschalten, der 3-5 mal größer ist als der übliche Grenzwiderstand, der während des normalen Betriebs der Lampe eingeschaltet wird. Am Ende der Aushärtung und ohne Entladungen sollte der Widerstandswert auf den Nennwert reduziert werden.
Bei Spannungserhöhungen ist darauf zu achten, dass die von den Elektroden abgegebenen Leistungen die maximal zulässigen Werte nicht überschreiten. Der Anodenstrom kann durch Ändern der Gittervorspannung angepasst werden.
Nachdem die Anodenspannung auf den Nennbetriebswert gebracht wurde und 20–30 Minuten lang keine Entladungen oder Auffälligkeiten im Betrieb der Lampe auftreten, wird empfohlen, die Anodenspannung um 5–10 % über den Nennwert zu erhöhen und 10-15 Minuten halten. Wenn danach keine Entladungen auftreten, kann die Lampe eingeschaltet werden.
Das Härten kann auch im dynamischen Modus erfolgen. In diesem Fall schaltet sich die Lampe bei reduzierter Versorgungsspannung ein und nach 5-10-minütigem Halten steigen Spannung und Last langsam schrittweise auf normale Werte an.
Das Einschalten der vollen Anodenspannung muss bei konfiguriertem Stromkreis erfolgen. Andernfalls kann die Lampe aufgrund einer Panne ausfallen. Wenn die Lampe nach längerer Lagerung im voll eingestellten Zustand nicht genügend Leistung liefert, ist eine kurzzeitige (nicht länger als 5 Minuten) Erhöhung der Glühwendelspannung um 15 % über die Nennspannung zulässig.
Für einen langfristigen und störungsfreien Betrieb müssen neue Lampen in jedem Fall einer Schulung unterzogen werden. Beim ersten Einschalten einer neuen Lampe oder nach einer längeren Betriebspause (mehr als 10 Tage) wird folgende Vorgehensweise zur Vorbereitung der Lampe für den Normalbetrieb empfohlen: Glühlampe einschalten; Bei normaler Glühfadenspannung (ohne andere Elektrodenspannungen) wird die Lampe 15–20 Minuten lang gehalten. Danach können Sie die Anoden- und Gitterspannung einschalten. Es empfiehlt sich, die Lampen ohne Anregungssignal 5-6 Stunden lang im Sendemodus zu belassen.
NOTIZ:
- Das Einschalten eventueller Elektrodenspannungen sollte erst erfolgen, nachdem die Filamentspannung und der Filamentstrom die Nennwerte erreicht haben.
- Während des Lampenbetriebs muss die Glühspannung konstant sein und darf den Nennwert nicht überschreiten. Selbst eine geringfügige Erhöhung der Glühfadenspannung kann die Lebensdauer der Lampe erheblich verkürzen.
- Die Ausgangsleistung und die Steilheit der Lampenkennlinie können gegen Ende ihrer Lebensdauer um bis zu 20 % der unteren Normgrenze abnehmen.
- Das Überschreiten der maximalen Betriebsbedingungen führt zwangsläufig zum vorzeitigen Ausfall der Lampe.
Wiederholtes Ein- und Ausschalten des Lampenfadens ist unerwünscht, da es zur Verformung der Kathode beiträgt und die Lebensdauer der Lampe verkürzen kann. Daher empfiehlt es sich bei der Verwendung von Lampen mit häufigen periodischen Betriebspausen, die Heizung während der Pause nicht auszuschalten, oder noch besser, ihre Spannung auf 80 % des Nennwerts zu reduzieren.
2. 1. Diagramm eines HF-Leistungsverstärkers mit geerdeten Gittern (auf GI-7B, GI-7BT, GI-6B, GS-9B, GS-90B, GI-23B, GI-46B, GU-50, G-811, GK-71)
Wenn die Ausgangsleistung des Transceivers etwa 30 - 50 W beträgt und der Transceiver keine Anpassung des Ausgangsleistungspegels hat, besteht die beste Option in diesem Fall darin, einen Verstärker nach einer gemeinsamen Netzschaltung (OC) aufzubauen.
Verstärker mit einem gemeinsamen Netz können in jedem der Modi betrieben werden. Die Vorteile solcher Verstärker sind gute Linearität, hohe Energieleistung und Stabilität sowie Linearität des Betriebs über einen weiten Bereich, da in einem Stromkreis mit einem Betriebssystem das Steuergitter ein elektrostatischer Schirm ist, der zwischen Anode und Kathode angeordnet ist, d. h. zwischen Eingang und Ausgang und ermöglicht bei gleichzeitig guter Isolierung eine Erhöhung der Grenzfrequenz der verstärkten Signale. Zu den Nachteilen gehört die niedrige Eingangsimpedanz, wodurch die Schaltung eine geringe Leistungsverstärkung aufweist (Kp » 10-20-fach), daher ist zur vollständigen Ansteuerung des Verstärkers eine große zugeführte Erregerleistung erforderlich. Es ist nicht sinnvoll, Röhren, die für die lineare Verstärkung von Signalen im AB-Modus ausgelegt sind, in einer Schaltung mit OS zu verwenden, da dadurch ihr Hauptvorteil – die hohe Verstärkung – nicht genutzt wird. Es wird auch nicht empfohlen, solche Tetroden und Pentoden zu verwenden, bei denen die strahlformenden Platten bzw. das dritte Gitter jeweils mit der Kathode im Inneren der Lampe verbunden sind, da sie in diesem Zusammenhang zur Selbsterregung neigen.
Lampe GI-7B, GI-7BT, GI-6B, GI-23B, GI-46B, GS-9B (Option A). Die folgende Schaltung ist für den Betrieb mit Transceivern mit einer Ausgangsleistung von 20–40 Watt ausgelegt. Um mit QRP- oder QRPP-Geräten am Eingang eines solchen Verstärkers arbeiten zu können, ist dies erforderlich 
Schalten Sie den zusätzlichen Vorverstärker ein. Der Verstärker selbst ist auf zwei GI-7B-Trioden aufgebaut (da alle oben genannten Lampen ungefähr die gleichen grundlegenden elektrischen Parameter und geometrischen Abmessungen haben, wird nur die Verstärkerschaltung der GI-7B-Lampen berücksichtigt) nach einer Hybridschaltung mit geerdeten Gittern. GI-7B-Lampen in Stromkreisen mit geerdetem Netz arbeiten stabil bei Frequenzen bis 500 MHz.
GI-6B-Lampen unterscheiden sich von GI-7B-Lampen nur in der oberen Grenzfrequenz; beim Betrieb mit HF hat dies keinerlei Auswirkungen. Darüber hinaus ist die Wahl dieser Lampen auf Folgendes zurückzuführen: GI-7B-Lampen sind preislich die günstigsten Lampen dieser Klasse und werden daher häufig im Verstärkerbau eingesetzt. Auf den ukrainischen Märkten betragen die Kosten beispielsweise nur 1 bis 2 USD pro Stück, während beispielsweise die Kosten für GU-72 15 USD, GMI-11 - 25 USD, GU-74B - 25 USD und 6P45S - 3 USD betragen - 4 USD. (Daten beziehen sich auf den Sommer 2000).
Durch die Verwendung von zwei parallel geschalteten Lampen im Verstärker ist es möglich, bei relativ geringer Erregerleistung einen deutlich größeren Anodenstrom zu erzielen. Der Verstärker kann mit einer Lampe hergestellt werden, wobei die gleichen Parameter (d. h. Eingangs- und Ausgangsleistung) beibehalten werden. Während die Belastung der Lampe zunimmt, arbeitet die Lampe mit hohen Strömen, was zu einer Überhitzung der Kathode und des Gitters und damit zur Haltbarkeit führen kann und die Zuverlässigkeit des Verstärkers wird entsprechend geringer sein, und um die gleiche Ausgangsleistung zu erhalten, ist es außerdem notwendig, die Erregerleistung zu erhöhen. Bei einer Lampe reduziert sich der Ruhestrom entsprechend um die Hälfte, alle anderen Anforderungen bleiben gleich.
Die Kathode der Lampe enthält einen Vorverstärker auf einem Feldeffekttransistor (biplanaren Transistor) VT1, der je nach Ausgangsleistung des Transceivers über das Relais K4 bei Bedarf zugeschaltet wird und die Leistungsverstärkung erhöht. Bei einer Leistungsverstärkung von etwa 20 (13 dB) sollte die Ausgangsleistung des verwendeten Transceivers in Verbindung mit dem Verstärker 20-40 W betragen. Beim Einschalten des Vorverstärkers erhöht sich die Verstärkung auf 100 (20 dB), die erforderliche Erregerleistung reduziert sich also um eine Größenordnung und beträgt nur noch 3,0-5,0 W, d.h. In diesem Fall kann der Verstärker mit fast jedem QRP-Transceiver (Sender) verwendet werden. Bei der Verwendung dieses Verstärkers gibt es drei Möglichkeiten:
a) Es wird davon ausgegangen, dass der Leistungsverstärker ständig nur mit einem Transceiver mit einer Leistung von 20-40 W verwendet wird und kein Vorverstärker und kein Relais K4 erforderlich sind. In diesem Fall werden die Installationslöcher im Chassis der HF-Einheit für Relais K4, Transistor VT1 und variable Widerstände R22, R23 nicht gebohrt.
b) Es wird davon ausgegangen, dass der Leistungsverstärker ständig nur mit einem QRP-Transceiver mit einer Leistung von 3-5 W verwendet wird, ein Relais K4 ist nicht erforderlich. In diesem Fall werden sie nicht gebohrt. Montagelöcher für Relais K4.
c) Es wird davon ausgegangen, dass ein Leistungsverstärker mit sowohl einem QRP-Transceiver als auch einem Transceiver mit einer Leistung von 20–40 W verwendet wird. In diesem Fall werden alle Löcher in das Chassis gebohrt. Wenn Sie außerdem die meiste Zeit einen Verstärker mit QRP-Transceiver verwenden, ist es besser, den Ein- und Ausgang des Vorverstärkers mit den geschlossenen Kontakten des K4-Relais zu verbinden und entsprechend umgekehrt, wenn Sie häufiger damit arbeiten Bei einem leistungsstarken Transceiver ist der Vorverstärker mit den offenen Kontakten des K4-Relais verbunden, d. h. in jedem Fall befindet sich K4 die meiste Zeit im stromlosen Zustand.
Es sollte sofort beachtet werden, dass beim Aufbau eines Universalverstärkers berücksichtigt werden muss, dass in der obigen Schaltung im Vorverstärker am besten „Stromtransistoren“ verwendet werden, d. H. Transistoren, die maximale Leistung bei niedrigen Kollektorspannungen (Drain) liefern. Dies liegt daran, dass bei einer Anodenspannung von 1300 V (1500 V), die in der beschriebenen Verstärkerschaltung verwendet wird, und einem Ruhestrom der Lampen von 50-90 mA die Vorspannung für GI-7B-Lampen nur 14- beträgt. 15 V (20 - 22 V), die gleiche Spannung wird aber auch zur Versorgung des Vorverstärkers verwendet. Die normale Versorgungsspannung für KP904 beträgt 40–50 V, daher reicht die resultierende Vorspannung nicht aus, um die maximale Leistung vom Transistor zu erhalten. Diese Bemerkung gilt für viele andere Transistoren. Daher kann man bei einem gegebenen Wert der Anodenspannung die Vorteile der Hybridkaskade nicht vollständig nutzen.
Throne VD1-VD4. In diesem Fall beträgt die Spannung an der Kathode etwa + 80 V, während die Lampe sicher verriegelt ist. Wenn der Verstärker durch Drücken des Pedals in den Sendemodus geschaltet wird, schließt das parallel zu VD4 geschaltete Relais K2 ihn kurz, wodurch die Vorspannung an den Steuergittern verringert wird und die Lampen geöffnet werden. Der durch die Relaiskontakte fließende Strom kann bei Spitzenwerten des Anodenstroms 1,0 A erreichen, daher ist es bei diesem Relais erforderlich, Relais mit zu verwenden
| leistungsstarke Kontakte, zum Beispiel RES-47, RES-48, REN-34 usw. Der äquivalente Widerstand der Kaskadenanodenlast beträgt etwa 1,3 (1,5) kOhm. Die Eingangsimpedanz der Kaskade beträgt etwa 30 Ohm, daher beträgt die Spannung am Verstärkereingang selbst bei einer Eingangsleistung von 40 W etwa 35 V, was zum Auftreten von Gitterstrom an den Spitzen des Eingangs führt Signal, d.h. der Verstärker geht in die Klasse AB2, was für den SSB-Modus durchaus akzeptabel ist, daher ist eine leichte Überschreitung der Vorspannung kein Problem, da der Gitterstrom im Vergleich zum gesamten Eingangsstrom des Verstärkers unbedeutend ist und die Verzerrung, die es mit sich bringt |
Abb.5 Stromversorgungsplatine des Vorverstärkers. |
|
 Abb.6 Relais REN-34 |
Die Ehen sind unbedeutend. Mit einem weiteren Anstieg des Signalpegels am Verstärkereingang nehmen die nichtlinearen Verzerrungen am Verstärkerausgang zu (der Wechselanteil der Anodenspannung nimmt einen gepulsten Charakter an, sodass am Ausgang Oberwellen auftreten), daher ist es besser, sich daran zu halten Designmodus. Bei Verwendung einer Hybridkaskade lässt sich die überschüssige Erregerspannung leicht durch Reduzierung des Wertes von R23 unterdrücken. Ebenso kann bei fehlender Erregerspannung der Wert von R23 erhöht werden. Der variable Widerstand R22 dient zur Einstellung des Ruhestroms beim Lampenwechsel. | |
Bei der GI-7B-Lampe ist die Verlustleistung der Lampenanode recht groß und beträgt 350 W. Und obwohl einige Autoren beispielsweise schreiben, dass Lampen im „Lichtmodus“ ohne erzwungenen Luftstrom funktionieren können, empfehle ich nicht, sie in diesem Modus zu verwenden. Aus dem gleichen Grund sollten die Drähte, die von der Glühdrossel zu den Klemmen zur Befestigung der Heiz- und Kathodenleitungen führen, nur mit feuerfestem Lot daran angelötet oder noch besser mit Schrauben durch Unterlegscheiben festgeschraubt und nicht gelötet werden, da Wenn die Lampe überhitzt, können sich die Drähte einfach abwickeln. Die gleichen Anforderungen gelten für die Installation von Anodenkreisen (dies gilt insbesondere für die Arbeit im Wettbewerb, wenn sich der Verstärker die meiste Zeit im Sendemodus befindet und eine maximale Wärmeentwicklung auftritt).
Lampe GU-50.(Option F). Aufgrund seiner geringen Transkonduktanz ist es nicht praktikabel, die GU-50-Pentode in einer Schaltung mit OK zu verwenden (wenn am Eingang kein Vorverstärker verwendet wird). Die beste Option ist die Verwendung in einem Schema mit einem Betriebssystem. In der Schaltung mit OS können Sie durch die richtige Wahl des Arbeitspunkts den Ruhestrom der Lampe auf 10-15 mA reduzieren, verglichen mit der OK-Schaltung, wo er 40-60 mA beträgt, während die Erwärmung der Lampe in Pausen erfolgt nimmt ab und der Wirkungsgrad der Kaskade und damit die Ausgangsleistung steigen. Der Lampenmodus nähert sich dem Modus B. In diesem Fall erzeugt die Lampe die höchste Leistung - bis zu 110 W (laut Reisepass!).
Die Schaltung besteht aus 3 Lampen (vier können verwendet werden). Die Lampe ist unpraktisch, da ihre Anoden- und Gitterleitungen zusammen angeordnet sind, was zu Unannehmlichkeiten bei der Installation führt. Wenn Sie die Anoden zusammenbringen, ist es unpraktisch, die Eingangskreise zu trennen und dementsprechend umgekehrt. Die Suche nach einem Ausweg aus dieser Situation führte zu der Entscheidung, den Kellerteil der HF-Einheit auf zwei Etagen zu installieren (siehe Abb. 12E3 und Abb. 12E4). Die Anoden- und Gitterkreise sind durch eine Abschirmplatte, Pos. 106, getrennt, um die Anodenkreise vom Verstärkerchassis zu isolieren. Es wird die Platte Pos. 106A verwendet. Aufgrund der Tatsache, dass sich die Anoden der Lampe unten befinden, musste die Anordnung der Elemente des Ausgangs-P-Kreises neu angeordnet werden („umgekehrt“ die gesamte Installation) und auch die Frontplatte wurde leicht neu angeordnet. Seien Sie vorsichtig, wenn Sie Klempnerarbeiten durchführen. Ansonsten weist das Schema keine Besonderheiten auf.
In einer Schaltung mit OS gibt es zwei Möglichkeiten, die Lampe einzuschalten:
a) mit auf HF geerdeten Netzen (Option F2), d.h. bei Vorhandensein nomineller Dauerspannungen auf den Gittern;
c) Alle Gitter sind direkt mit dem Gehäuse verbunden (Option F1) und die Lampe verwandelt sich in eine Triode mit hoher Verstärkung. Da alle Netze mit dem Chassis verbunden sind, wird der Verstärker sehr stabil und seine Linearität unterscheidet sich nicht von der eines Verstärkers mit Nenn-Gleichstrom-Netzspannungen. Darüber hinaus werden bei dieser Verbindung der Pentode keine zusätzlichen Quellen stabilisierter Spannung für die Schirm- und Steuergitter benötigt, diese Schaltung erfordert jedoch mehr Erregerleistung und die Ströme der miteinander verbundenen Gitter nehmen zu, wobei der Großteil des Stroms abfällt das Kontrollgitter.
Lampe G-811. (Option H). Lange Zeit wollte ich mich mit dieser Option nicht befassen, da die Größe der Lampe nicht in das Gehäuse anderer Verstärkeroptionen passt. Aber auf Wunsch von Freunden musste ich auch diese Option wählen. Um vier Lampen richtig unterzubringen und normale Temperaturbedingungen im Lampenraum aufrechtzuerhalten, war es notwendig, dessen Breite und Höhe um 30 mm zu erhöhen (in allen Zeichnungen sind die Abmessungen der Teile für diese Verstärkerversion in Klammern angegeben). Der Verstärker kann mit zwei, drei oder vier Lampen aufgebaut werden; die Eingangsimpedanz des Verstärkers hängt von der Anzahl der parallel geschalteten Lampen ab. Tatsache ist, dass diese Lampen eine kleine Eingangskapazität haben, weshalb es praktisch ist, sie parallel zu verwenden. Darüber hinaus verfügen sie über einen geringen Anodenlastwiderstand, was Vorteile im Hochfrequenzbereich bietet. Die Verstärkerschaltung ist in Abb. dargestellt. 2D.3. Wenn Sie den Verstärker wiederholen, verwenden Sie anstelle der inländischen G-811-Lampen dessen ausländisches Analogon - 811-A-Lampen.
Lampe GK-71 (Option I). Der Unterschied zwischen dieser Schaltung besteht darin, dass ein Transformator vom Typ SHPTL verwendet wird, um die hohe Eingangsimpedanz der Lampe anzupassen. Diese Schaltungslösung vereinfacht das Design des Verstärkers und macht die Verwendung umschaltbarer Eingangs-P-Schaltungen für jeden Bereich überflüssig. Zum Vollpumpen ist eine Leistung von ca. 70 Watt erforderlich, hierfür eignet sich UW3DI. Um die Ausgangsparameter zu erhalten, ist es notwendig, eine Smit sechs zu verwenden, um die Anode mit Strom zu versorgen.
Wie oben erwähnt, haben Verstärker, die nach einer Schaltung mit OS aufgebaut sind, eine niedrige Eingangsimpedanz Rin, was die Anpassung des Verstärkereingangs an den Ausgang des Transceivers (Senders) erschwert, wenn sie zusammen verwendet werden. Darüber hinaus, Rin. hängt sowohl von der Reichweite als auch von der Anzahl der parallel geschalteten Lampen ab. Mit einer Erhöhung der Anzahl der Lampen Rin. nimmt ab. Inkonsistenz führt dazu, dass der Sender über eine Gangreserve verfügen muss, um den Verstärker normal anzutreiben. Der einfachste Ausweg aus dieser Situation ist die Anpassung mit einem HF-Spartransformator am Eingang des Verstärkers (siehe Abb. 2.19). Der Transformator ist auf einen Ferritring mit einer Permeabilität von 50 HF gewickelt und enthält 10-15 Windungen (normalerweise 12). Der Ringdurchmesser beträgt 20–30 mm (abhängig von der Eingangsleistung), der Drahtdurchmesser beträgt 0,6–0,8 mm. Die Stufenstellung wird nach maximaler Übereinstimmung in allen Bereichen gewählt. Der Abgriff erfolgt zunächst aus 7-8 Windungen, gerechnet vom geerdeten Ende der Transformatorwicklung. Der Eingang eines Verstärkers mit transformatorloser Anodenspannungsquelle ist ähnlich angepasst. In diesem Fall wird eine transformatorische Verbindung der Wicklungen verwendet und die Anpassung erfolgt durch Änderung der Windungszahl der Eingangswicklung.
2. 2-KV-LEISTUNGSVERSTÄRKER NACH EINEM GEMEINSAMEN KATHODENKREIS (AUF GU-72-, GMI-11-, GU-74B-, 6P45S-, GU-50-, G-807-LAMPEN)
Die Schaltkreise aller angesteuerten Verstärker sind nach einer gemeinsamen Kathodenschaltung (CC) aufgebaut. Ein gemeinsamer Kathodenkreis hat einen hohen Eingangswiderstand, daher reicht eine kleine Strommenge aus, um ihn zu erregen. Wenn Sie die Lampe auf diese Weise einschalten, können Sie eine hohe Leistungsverstärkung (Kp) erzielen. Wenn die Ausgangsleistung Ihres Geräts also 5 - 20 W beträgt, ist es besser, diese Option zu wählen. Das Schema stimmt problemlos mit den vorherigen Kaskaden überein. Ein zu großer Kp-Wert kann jedoch entweder zu einem instabilen Betrieb der PA oder zu ihrer Selbsterregung führen, daher müssen bei der Installation des HF-Teils des Verstärkers alle Anforderungen erfüllt sein. Darüber hinaus nimmt Kp mit zunehmender Betriebsfrequenz ab, sodass im Transceiver eine gewisse Leistungsreserve vorgesehen werden muss, um die erforderliche Ausgangsleistung des Verstärkers in den HF-Bereichen zu erhalten.
Direkt am Verstärkereingang befindet sich ein Lastwiderstand, der der Ausgangsimpedanz des Transceivers von 75 oder 50 Ohm entspricht, was die Widerstandsfähigkeit des Verstärkers gegen Selbsterregung verbessert und gleichzeitig als Last für den Transceiver fungiert. Dieser Widerstand verringert einen Teil der Transceiverleistung (ca. 20 %). Der Verstärker funktioniert auch ohne ihn stabil, bei der Anpassung einiger importierter Transceivertypen, die über ein ALC-System verfügen, können jedoch Probleme auftreten. Die Verlustleistung des Widerstands beträgt 8 W; wenn dem Eingang des Verstärkers eine Leistung zugeführt wird, die diesen Wert übersteigt, sollte auch die Leistung des Widerstands erhöht werden (durch Auswahl aus einer größeren Anzahl von Widerständen).
GU-72-Lampe. (Option B) Der Verstärker arbeitet in der Klasse AB1 im SSB- und AM-Modus und in der Klasse C im CW- und RTTY-Modus. Die zum Antrieb des Verstärkers erforderliche Leistung beträgt 8-12 W. Der Lampenmodus wird abhängig von der Art der Arbeit automatisch eingestellt, indem die Vorspannung am Steuergitter der Lampe mithilfe des Relais K2 ausgewählt wird, gesteuert durch den Arbeitstypschalter S4 „SSB – CW“. Im Empfangsmodus wird dem Steuergitter der Leistungsverstärkerlampe von der Zenerdiode VD14 eine negative Spannung von -100 V zugeführt, die Verstärkerlampen sind sicher verriegelt. Wenn die Kontakte 1 und 2 des Steckers XP3 (Pedal) geschlossen sind, werden die Relais K2 und K3 aktiviert. Relais K3 trennt mit seinen Kontakten 4.5 die Antenne vom Empfängereingang und schaltet mit den Kontakten 2.3 den Transceiver in den Sendemodus.
Reis. 7 Verstärker mit Transformator-Stromversorgung mit 2 GU-72-Lampen.
Die Kontakte des Relais K2 verbinden den Spannungsteiler R22 oder R23 (je nach gewähltem Strahlungsmodus) und die negative Spannung am Steuergitter wird auf den erforderlichen Wert reduziert, der dem Ruhestrom der Lampe in diesem Modus entspricht.
Der Hauptvorteil von GU-72-Tetroden besteht darin, dass die Lampenanode keinen erzwungenen Luftstrom erfordert, während die zulässige Verlustleistung der Lampenanode 85 W beträgt, sodass eine Leistungsentnahme von bis zu 350 W möglich ist.
Wenn die Leistung des von Ihnen verwendeten Transceivers etwa 25–30 W beträgt und der Transceiver keine Einstellung des Ausgangsleistungspegels hat, ist es besser, ihn gemäß der Schaltung zusammenzubauen, um ein Pumpen des Verstärkers am Eingang zu verhindern mit dem Betriebssystem (in diesem Fall mit Netzen, die über HF geerdet sind), wie in Abb. 2.B gezeigt (Option C1). Bei dieser Variante des Einschaltens der Lampe ist die Ausgangsleistung des Verstärkers um dreißig Prozent höher als bei einem Verstärker nach der OK-Schaltung. Die Verstärkerinstallation ist in Abb. 16.6 dargestellt. 
GMI-11-Lampe (Option C) Die Impulsgenerator-Tetrode GMI-11 verfügt über hervorragende Eigenschaften mit einem relativ niedrigen Glühstrom (nur 1,75 A bei Un = 26 V). Der Lampenanodenstrom im Impuls beträgt > 14 A, die maximal zulässige Anodenspannung beträgt 10 kV. Gleichzeitig muss sie wie die GU-72-Lampe nicht durchgebrannt werden. Selbst für diejenigen, die beim Einrichten ihrer „Kräfte“ direkt auf die Luft gerne lange „drücken“ und dabei große Glückseligkeit erleben, ist diese Lampe schwer zu „fahren“, allerdings müssen sie sich auch dafür entscheiden Richtige Frequenz, zum Beispiel ein seltener DX, denn hier werden viele sofort die Leistung und die Qualität der Arbeit Ihrer wunderbaren PA zu schätzen wissen, die Ihnen übrigens sofort und umgehend in korrekter und schmeichelhafter Form mitgeteilt wird.
Reis. 8 Verstärker mit Transformator-Stromversorgung basierend auf einer GMI-11-Lampe.
Die Schaltung des Verstärkers mit der GMI-11-Lampe unterscheidet sich praktisch nicht von der Schaltung der Option B, es wird nur eine Lampe verwendet. Die Position der Lampenstifte stimmt vollständig mit der von GU-72 überein, und daher können mit einigen Änderungen im Design des gemäß der Schaltung von Option B zusammengebauten Verstärkers zwei GMI-11-Lampen darin verwendet werden, obwohl man dies bedenken sollte die thermischen Bedingungen im Inneren des Verstärkergehäuses und die Leistung der Anodenspannungsquelle.
Die Lampe kann auch in einem Verstärker gemäß der Schaltung mit OS verwendet werden, indem man sie gemäß der in Abb. 2.B gezeigten Schaltung zusammenbaut (Option C1). Die Verstärkerinstallation ist in Abb. 16.11 dargestellt.
GU-74B-Lampe (Option D) Die Schaltung der GU-74B-Lampe ähnelt den vorherigen, der Unterschied besteht darin, dass der Lüfter zum Blasen der Lampe eingeschaltet wird, wenn der Verstärker eingeschaltet wird. Der Ventilator hat eine Kapazität von ca. 120 m³/Stunde, während zum Anblasen der Lampe nur 35 m³/Stunde benötigt werden. Dies ermöglicht die Platzierung an der Seite der Lampe, aber im Gehäuse ist genügend Platz, um ihn zu installieren Spitze. Diese Röhre wurde speziell für die Verstärkung von Einseitenbandsignalen (SB) entwickelt. Daher ist es nicht wünschenswert, die Vorspannung über das Optimum hinaus zu erhöhen, um den Ruhestrom in dieser Schaltung zu reduzieren. In diesem Fall ist die Schwingungscharakteristik im Bereich kleiner Eingangssignale verbogen. Dieser Modus ähnelt der Begrenzung des Telefonsignals von unten, was zu einer Verschlechterung der Signalverständlichkeit, einer Zunahme nichtlinearer Verzerrungen und Out-of-Band-Emissionen führt, sodass die Verwendung dieser Lampen jeglichen Sinn verliert. Bedenken Sie daher bei der Einstellung des Ruhestroms der Lampe, dass dieser im SSB-Modus 300 mA beträgt. Diese Lampe kann auch in einer Verstärkerversion verwendet werden, die nach einer Schaltung mit einem OS aufgebaut ist.
Lampe 6P45S, 6P42S, 6P36S (Optionen E). Einige Funkamateure schrecken wegen der thermischen „Zerbrechlichkeit“ vor der Verwendung von Horizontal-TV-Röhren in Leistungsverstärkern zurück, während andere behaupten, dass solche Röhren nicht für die SSB-Verstärkung geeignet seien. Natürlich steckt in diesen beiden Aussagen etwas Wahres. Die thermische „Zerbrechlichkeit“ (die Unfähigkeit, erhöhter Hitze über einen längeren Zeitraum standzuhalten) kann einfach beseitigt werden, indem man den Verstärker in kurzen Zyklen abstimmt (ohne die Taste gedrückt zu halten, bis die Lampe zuerst purpurrot und dann blau wird) oder indem man „Kaltabstimmung“ verwendet ” der Ausgangsstufe. Die Begrenzung der Dauerbetriebszeit der Lampen ist darauf zurückzuführen, dass TV-Lampen für den gepulsten Betrieb mit relativ großen Stromamplituden, jedoch mit kurzer Dauer, und nicht mit konstanten Strömen ausgelegt sind, die die Lampe lange offen halten . TV-Lampen erfüllen jedoch durchaus die Anforderungen sowohl professioneller als auch Amateur-Kommunikationsgeräte, wenn sie „intermittierende“ (nicht ständig arbeitende) Signale verwenden: CW, SSB.
Bevor mit der Montage und dem Debuggen dieser Option begonnen wurde, wurde ein Verstärker mit zwei Röhren zusammengebaut, veröffentlicht und zwei Optionen getestet, sowohl mit Antrieb in die Kathode als auch in das Gitter. Bei einer Anodenspannung von 750 V und einer Leistung am Verstärkereingang von 7-10 W (bei Einspeisung ins Netz) wurde in fast allen Bereichen ein Anodenstrom von 600 mA erhalten.
Als Ergebnis der Experimente wurde festgestellt, dass die Spannung an den Lampenschirmgittern 180 - 200 V betragen sollte, wie im Lampenpass vorgeschrieben. Bei einem weiteren Spannungsanstieg am zweiten Netz, wenn der Verstärker in den Sendemodus geschaltet wird, beginnen die Lampen auch ohne Anlegen der Erregerspannung spontan zu öffnen, der Anodenstrom steigt auf 1,0 A oder mehr und die Anoden der Lampen brechen sofort werden purpurrot.
Natürlich ist die Anodenspannung von 1330 V vielleicht etwas zu viel für 6P45S-Lampen, aber bei dieser Spannung fällt der Lastwiderstand (Re) größer aus als bei dem vom Autor beschriebenen Verstärker, wodurch man viel erreichen kann niedrigere Werte der P-Kreis-Kapazitäten. Dennoch ist bei einem Verstärker mit 6P45S-Röhren der Lastwiderstand recht niedrig, was einen entsprechend großen Anodenkondensator mit variabler Kapazität erfordert. Wenn es nicht möglich ist, einen solchen Kondensator zu kaufen, können Sie ihn aus zwei Kondensatoren zusammenstellen, indem Sie auf jedem Band einen konstanten Kondensator zum Hauptkondensator „schieben“ (natürlich, wenn die Kapazität des Hauptkondensators nicht ausreicht) oder ihn sogar ersetzen Es ist mit einem Satz Konstantkondensatoren ausgestattet, die über einen Bereichsschalter umgeschaltet werden. In diesem Fall kann zur Feinabstimmung des Anodenkreises auf Resonanz ein Kugelvariometer als Induktivität des P-Kreises verwendet werden. Von den Abmessungen und dem Induktivitätswert ist das Variometer des Radiosenders R-140 (YAR4.773.022) sehr gut geeignet.
Bei den meisten Lampen, die für die horizontale Abtastung ausgelegt sind, sind die Elektrodenabstände ausreichend groß, was den Einsatz bei erhöhter Anodenspannung ermöglicht. Die gesammelten praktischen Erfahrungen haben bestätigt, dass solche Lampen eine Verkürzung ihrer Lebensdauer erzwingen können. bei einer Anodenspannung von 1000 V und mehr und bei Strömen, die deutlich über den zulässigen Nennwerten liegen. Die Lampen müssen zwar häufiger gewechselt werden als im Passmodus, sind aber auf fast jedem Markt erhältlich und kosten weniger als Generatorlampen. Darüber hinaus können Sie den Wert der Anodenspannung jederzeit nach eigenem Ermessen reduzieren, indem Sie die Anzapfungen an den Sekundärwicklungen der Anodentransformatoren neu verlöten.
Bei der Herstellung eines Verstärkers ist zu berücksichtigen, dass die von jeder Glühlampe (6P45S) verbrauchte Leistung 18 W beträgt. Um vier Lampen mit Un = 6,3 V zu versorgen, müssen daher 10 A von einem Transformator bezogen werden Etwas problematisch bei Beibehaltung der geringen Abmessungen des Glühtransformators. Um daher einen Standardtransformator der TN-Serie geeigneter Größe verwenden zu können, werden die Glühwendeln der Lampen paarweise in Reihe geschaltet. Ganz gleich, welchen Röhrentyp Sie für Ihren Verstärker gewählt haben, bei der Parallelschaltung von Röhren können (bzw. werden auf jeden Fall!) spezifische Probleme auftreten.
Besondere Aufmerksamkeit sollte dem von jeder Lampe im Bündel empfangenen Anodenstrom gewidmet werden. Das dynamische Gleichgewicht ist wichtig, da es wichtig ist, dass keine der Lampen in der Kombination die anderen „schrumpft“. Wenn wir zum Beispiel vier 6P45S-Lampen parallel einschalten, die unterschiedliche Steigungen der Kennlinie haben, dann werden einige dieser Lampen im Transmissionsbetrieb eine Belastung für andere sein, andere schwingen stärker bis zum Punkt des Sättigungsstroms, Dies führt zu ihrer Überhitzung und im Allgemeinen zu einer Verringerung des Wirkungsgrades der Kaskade, d. h. zu einer Verringerung der Ausgangsleistung. Die Folge solcher Arbeiten kann eine Überhitzung der Lampen sein, ihre Anoden können zusammen mit den Glaszylindern schmelzen und letztere können einfach platzen.
Bei der Herstellung dieser Version des Verstärkers müssen die Lampen vor dem Einbau in den Stromkreis zunächst ausgewählt werden, bzw. beim Einrichten des Verstärkers durch Anpassen der Vorspannung bei voller Aussteuerung des Verstärkers werden die gleichen Anodenströme der Lampen eingestellt (jeweils einzeln). ). Die Ruheströme der Röhren sind in der Regel nicht gleich, aber zu klein, um die Linearität des Verstärkers insgesamt oder die Langlebigkeit der Röhren zu beeinträchtigen.
Dies gilt übrigens auch für alle anderen Lampen, wenn Sie mehr als zwei parallel verwenden. Im Idealfall wählt man die Lampen anhand ihrer charakteristischen Steigung aus. Für einen Amateur kann diese Lösung nicht als erfolgreich bezeichnet werden, da eine große Menge an „Material“ erforderlich ist, aus der Lampen für den Einsatz in RA „ausgewählt“ werden können (Funkamateure verfügen in der Regel nicht über solche Vorräte); nicht jeder kann dies leisten Sie sich das.
Eine weitere Schwierigkeit bei der Parallelschaltung von Lampen ist eine merkliche Erhöhung der Ein- und Ausgangskapazität. Es erübrigt sich zu erwähnen, dass die Erhöhung eines dieser Werte den zuvor erwähnten HF-Shunt-Effekt verstärkt. Bestimmte und strenge Einschränkungen hinsichtlich des Wertes der oberen Frequenzgrenze treten auch bei der Parallelschaltung von Lampen in RA auf.
Beispielsweise beträgt der Nennwert der Eingangskapazität einer 6P45S-Lampe 40 pF, die Ausgangskapazität beträgt 16 pF. Vier parallel geschaltete Lampen ergeben eine Eingangskapazität von 240 pF und eine Ausgangskapazität von 96 pF. Die Ausgangskapazität kann vom Anodenschaltkreis absorbiert werden (in dessen Schaltkreis einbezogen und neutralisiert werden), die Eingangskapazität muss jedoch mithilfe eines Anpassungsgeräts gehandhabt werden, d. h. auf keine bessere Weise, als dies derzeit bei HF-Leistungsverstärkern der Fall ist Transistoren.
Galaxy stellte einen 2-kW-Leistungsverstärker (PEP) (Modell 2000+) vor, der 10 parallel geschaltete horizontale Scanröhren verwendete. Der in der Klasse AB1 betriebene Verstärker wurde über einen leistungsstarken nichtinduktiven Widerstand „geschwungen“ und entsprechend der Schaltung zum Einschalten von „gemeinsamen Kathoden“-Lampen hergestellt.
Da die Strahlformungsplatten der 6P45S-Lampen (nur diese aus dieser Serie) keine Verbindung mit der Kathode im Inneren des Lampenkörpers haben, können sie auch in einer Schaltung mit OS verwendet werden, und zwar in beiden Versionen: wie mit geerdeten Gittern bei HF, d.h. mit konstanten Nennspannungen in den Netzen; und durch direkt mit dem Körper verbundene Gitter, wie es beispielsweise in . Der Anschlussplan ist in Abb. 2B (Optionen E1 - E2) dargestellt und die Installation des HF-Teils ist in Abb. 16.17 bzw. Abb. 16.18 dargestellt.
HINWEIS: Da der Leiter, der die Anode der Lampe mit der Anodenkappe im Inneren der 6P45S-Lampe verbindet, aus dünnem Kupferdraht besteht, kann dieser auslöten oder einfach schmelzen, wenn Sie die Lampen im Maximalleistungsmodus Ihres RA verwenden, insbesondere beim Betrieb in Im HF-Bereich muss der Verstärker mit einer Zwangsabsaughaube ausgestattet werden, hierfür sind Lüfter aus PC-Netzteilen zu verwenden.
Lampe G-807 (Varianten G). Wie die langjährige Praxis der Verwendung von G-807-Lampen gezeigt hat, funktionieren sie sowohl im Klasse-C-Modus bei Verwendung im Telegraphenmodus als auch im Klasse-AB1-Modus bei der Verstärkung eines Einseitenbandsignals einwandfrei. Um eine Überhitzung der Lampen zu verhindern, ist die günstigste Betriebsart für Lampen (also vier) Uа = 1200 V, Uс2 = 300 V (CW), Uс2 = 350-400 V (SSB), Uс1 = - 100 V, Iа = 80-100 pro Lampe. Re beträgt in diesem Fall etwa 3,3 kOhm. Das heißt, unsere Stromquelle erfüllt gerade alle diese Anforderungen. In diesen Modi behalten die Lampen ihre garantierte Leistung für mehr als 1500 Stunden.
Das Verstärkeraufbaudiagramm ist in Abb. 2B (Optionen G1 - G2) dargestellt, und die Installation des HF-Teils ist in Abb. 16.24 bzw. Abb. 16.30 dargestellt.
2. 3 PUSH-UP HF-LEISTUNGSVERSTÄRKER (AUF GU-72, 6P45S, 6P42S, 6P36S, GU-50, G-807, G-811 ROHR)
Der Aufbau einer Verstärkerschaltung mit einer Gegentaktschaltung bietet folgende Vorteile:
a) höhere Linearität und Effizienz im Vergleich zu Single-Ended-Verstärkern;
b) viel geringere Abstrahlung gerader Harmonischer im Vergleich zu Single-Ended-Verstärkern;
c) sequentielle Verbindung der Eingangs- und Ausgangskapazitäten der Lampe mit ihren entsprechenden Schaltkreisen, was die anfängliche Kapazität dieser Schaltkreise verringert;
d) Reduzieren der Spannung der Anodenquelle um die Hälfte im Vergleich zur herkömmlichen Anschlussschaltung, um gleiche Leistungen zu erhalten;
e) Reduzieren der Amplitude des Ausgangssignals um die Hälfte, wodurch die Anforderungen an die Kondensatorlücke des „heißen“ Endes der Ausgangs-P-Schaltung reduziert werden können
Nachteile der Push-Pull-Schaltung:
a) die Notwendigkeit, Lampen mit ähnlichen Parametern auszuwählen;
b) Verdoppelung des Ersatzwiderstandes des Ausgangskreises, was sich in den oberen Bereichen stark auswirken kann.
Bei einem nach einer Gegentaktschaltung aufgebauten Verstärker wird die Erregerspannung den Lampengittern gegenphasig (d. h. mit einer 180°-Verschiebung) von gegenüberliegenden Enden des Eingangstransformators zugeführt. Die Anoden der Lampen werden auf die gleiche Weise angeschlossen. Der Ausgangskreis des Verstärkers ist mit der Sekundärwicklung des Ausgangstransformators verbunden. Bei einem symmetrischen Schaltkreis summieren sich die ungeraden Oberschwingungsströme über die Last, während die geraden Oberschwingungsströme kompensiert werden. Die Mittelpunkte der Transformatorwicklungen haben Nullpotential (bei Hochfrequenz), sodass die Vorspannung und die Anodenspannung entsprechend an sie angeschlossen sind. Da an ihnen jedoch eine gewisse HF-Spannung anliegt, die mit einer unvollständigen Symmetrie des Stromkreises einhergeht, können sie (die Mittelpunkte) nicht geerdet werden.
Ein nach einer Gegentaktschaltung aufgebauter Verstärker kann sowohl in Schaltungen mit OS als auch in Schaltungen mit OK betrieben werden.
Die Schaltung eines Gegentaktverstärkers mit OK, bestehend aus 4 Lampen 6P45S (6P42S, 6P36S) (Option E3), ist in Abb. 2D1 dargestellt. Die Installationszeichnung der HF-Verstärkereinheit ist in Abb. 16.19 und Abb. 16.20. 6P45S-Lampen (nur!) können auch in einer Schaltung mit OS verwendet werden.
Die Schaltung eines Gegentaktverstärkers mit Rückkopplung auf 4 GU-50-Lampen (Option F3) ist in Abb. 2D24 dargestellt. Installationszeichnungen für den HF-Block der Verstärkeroptionen sind in Abb. 16.21, Abb. 16.22 und Abb. 16.23 dargestellt. GU-50-Lampen können auch in einer Schaltung mit OK verwendet werden
Am Eingang des Verstärkers ist ein SHPT eingeschaltet, der die Amplitude des Eingangssignals verdoppelt und gegenphasige Signale zur Anregung der Arme des Verstärkers erzeugt. Ein ähnlicher Transformator am Ausgang des Verstärkers reduziert dagegen die Amplitude des Ausgangssignals um die Hälfte. Alles andere ähnelt den vorherigen Diagrammen.
Die Schaltungen sind ähnlich aufgebaut und bestehen aus zwei GU-72-Lampen und vier G-807-Lampen.
2. 4-KV-LEISTUNGSVERSTÄRKER MIT TRANSFORMATORLOSER (COMBO) STROMVERSORGUNG
Wenn Sie nicht die Möglichkeit haben, die notwendigen Anodentransformatoren für die Herstellung eines Verstärkers zu kaufen, oder Sie einfach eine leichte, aber leistungsstarke PA für die Arbeit im Feld oder auf DX-Expeditionen benötigen, wo, wie Sie wissen, jedes zusätzliche Kilogramm beim Transport verloren geht „frisst“ nicht nur Ihr Geld, sondern verlängert auch die Arme erheblich. Jeder der oben beschriebenen Verstärker kann mit einem Netzteil hergestellt werden, das in einer transformatorlosen oder kombinierten Schaltung aufgebaut ist. Um die Anodenspannung zu erhalten, werden oft Schaltungen zur Verdoppelung, Verdreifachung, Vervierfachung oder sogar Versechsfachung (ich habe sogar eine Schaltung zur Verachtfachung) der Versorgungsspannung verwendet, je nach erforderlicher Leistung des Verstärkers. Das Vorhandensein moderner kleiner Elektrolytkondensatoren mit großer Kapazität, hoher Betriebsspannung und gleichem Ableitwiderstand ermöglicht die Schaffung transformatorloser Hochspannungs-Anodenstromversorgungen für Röhrenendstufen von Leistungsverstärkern relativ kleiner Größe Nutzung der unbegrenzten Energieressourcen einer solchen Energiequelle wie eines industriellen Stromversorgungsnetzes. Um die Heizspannung und die erforderlichen Betriebsspannungen zu erhalten, können Sie einen Transformator mit geringem Gewicht und geringen Abmessungen verwenden. In unserem Fall fällt der Verstärker bei einer Vervierfachung der Spannung durchschnittlich zehn bis dreizehn Kilogramm leichter aus als der Basisverstärker. Es macht keinen Sinn, eine Smit mehr als dem Vierfachen zu verwenden, da in diesem Fall das Gewicht der für diesen Zweck verwendeten Elektrolytkondensatoren unter Berücksichtigung ihrer gesamten erforderlichen Kapazität und dementsprechend die Menge dem Gewicht entspricht. Volumen und Preis von Anodentransformatoren.
Natürlich gibt es keine Vor- und Nachteile. Es treten auch einige Unannehmlichkeiten auf, zum Beispiel ist das Verstärkerchassis in diesem Fall kein gemeinsamer negativer Strombus mehr und muss galvanisch vom Netzwerk isoliert werden.
Sie sollten sofort warnen: Zum Schutz des Lebens des Bedieners und zur Vermeidung von Ausfällen der an den Verstärker angeschlossenen Geräte ist der Betrieb dieses Verstärkers nur möglich, wenn der Radiosender über eine zuverlässige elektrische Erdung verfügt. Ansonsten stellt der Verstärker keine größere Gefahr dar als jedes andere Gerät, das Hochspannungsnetzteile enthält, deren Spannungen lebensgefährlich sind.
Schema eines transformatorlosen Netzteils, das das Prinzip der Multiplikation der Versorgungsspannung nutzt, um die Anodenspannung zu erhalten, d.h. ohne knappe Hochspannungstransformatoren ist in Abb. 1D dargestellt. Der Stromkreis ist für den Betrieb in einem einphasigen Wechselstromnetz mit einer Spannung von 220 V ausgelegt, von dem einer der Drähte neutral ist.
Wenn man bedenkt, dass bei diesem Aufbau der Anodenspannungsquellenschaltung keine galvanische Trennung vom Primärnetz besteht und diese Quelle den meisten Strom aus dem Netz verbraucht. Um das Eindringen von Störungen in das Netzwerk zu verhindern, die beim Betrieb des Verstärkers entstehen (Welligkeit der Anodenspannung), wurde es daher notwendig, am Eingang der Quelle einen Funkentstörfilter, bestehend aus den Kondensatoren C22, C23 und der Induktivität L7, einzubauen.
Bei diesem Aufbau der Schaltung besteht keine galvanische Verbindung zwischen den Elektroden der Lampen und dem Verstärkergehäuse und damit auch dem Gehäuse mit dem Versorgungsnetz.
Um die Sicherheit zu erhöhen, können Sie bei Bedarf dem Stromversorgungskreis eine automatische Startvorrichtung (PU) hinzufügen, die an das Versorgungsnetz angeschlossen ist und beim Einschalten des Verstärkers die korrekte Phasenlage des Versorgungsnetzes gewährleistet. Ein solches Gerät ist auf den Relais K7, K8 aufgebaut, sein Anschlussplan ist in Abb. 1E.3 dargestellt. Das Gerät funktioniert nur, wenn eine elektrische Erdung an das Radio angeschlossen ist. Beim Einschalten der Steuereinheit können folgende Situationen auftreten:
a) Bei korrektem Einschalten wird der Wicklung des Relais K2 über die Öffnerkontakte K1 Netzspannung zugeführt und bei Aktivierung des Relais wird die Stromversorgung eingeschaltet (Relais K1 bleibt in diesem Fall ständig stromlos).
c) Wenn die Phasenlage unterbrochen ist, wird beim Einschalten das Relais K1 aktiviert und seine Kontakte „phasen“ den Stromkreis neu, dann arbeitet der Gleichrichter wie gewohnt.
c) Ohne Erdung werden die Stromversorgungskreise beider Relais unterbrochen und die Relais funktionieren nicht, während die Stromversorgung einfach nicht eingeschaltet wird.
Somit ermöglicht diese Startschaltung das Einschalten der Stromversorgung in jeder Position des Netzkabelsteckers. Zwar sind die in der Schaltung verwendeten RPT-100-Relais recht selten, sodass die Schaltung ohne sie wie in Abb. dargestellt ausgeführt werden kann. 1.1. Natürlich können Sie auch darauf verzichten, müssen dann aber bei jedem Anschluss des Verstärkers an das Netzwerk auf die korrekte Phasenlage des Versorgungsnetzes achten.
Tatsächlich ist der Spannungsvervierfacher selbst nach einer symmetrischen Schaltung aufgebaut, die bessere dynamische Eigenschaften und die doppelte Welligkeitsfrequenz der gleichgerichteten Spannung aufweist. Die Schaltung umfasst die Kondensatoren C24 – C27, C1 – C8 und die Dioden VD1 – VD4. Um den Welligkeitsgrad (Up = 0,05 % Ua) sicherzustellen, der für den Betrieb des Verstärkers im linearen Modus erforderlich ist, muss der numerische Wert der Kapazität der Kondensatoren jedes Zweigs des Multiplizierers in μF dem numerischen Wert der maximalen Leistung entsprechen des Verstärkers in Watt. Die Widerstände R1 und R2 sind Vorschaltgeräte, die Dioden und Sicherungen vor Überlastungen schützen sollen, die beim Einschalten der Stromversorgung auftreten. Bei einem Anodenstrom von etwa 600 mA (bei Signalspitzen) und den im Diagramm angegebenen Werten dieser Widerstände fallen an ihnen nur etwa 4 V ab und dementsprechend werden etwa 2,5 W Leistung verbraucht, sodass dies nicht erforderlich ist Schalten Sie sie aus, nachdem Sie die Kondensatoren aufgeladen haben. Das nach der Spannungsverdopplungsschaltung aufgebaute Netzteil funktioniert auf ähnliche Weise. Der übrige Stromversorgungskreis und die Verstärker selbst entsprechen den oben beschriebenen und bedürfen keiner Erläuterung.
Bei der Wiederholung der Schaltung sollte man nicht vergessen, dass die Kathoden der Lampen relativ zum Verstärkerkörper auf einem hohen Potential liegen. Um die Zuverlässigkeit des Betriebs einer transformatorlosen Verstärkerschaltung zu erhöhen, ist es am besten, bei ihrer Herstellung Lampen mit isolierten Kathoden (d. h. Lampen mit indirekter Heizung) zu verwenden, und im Falle der Verwendung von Direktglühlampen ist es am besten, werkseitig hergestellte Lampen zu verwenden. Hergestellte Transformatoren aus der Reihe zur Versorgung der Filamentkreise TN und TPP mit zuverlässiger Isolierung sowohl zwischen den Wicklungen als auch zwischen den Wicklungen und dem Gehäuse. Bei der Herstellung selbstgebauter Transformatoren sollten Sie diesem Thema besondere Aufmerksamkeit schenken, da die Zuverlässigkeit Ihres Verstärkers davon abhängt.
Nahezu jede der in dieser Broschüre aufgeführten Verstärkerschaltungen kann für den Betrieb mit transformatorloser Stromversorgung verwendet werden. Das Implementierungsdiagramm eines Verstärkers mit zwei GI-7B-Lampen ist in Abb. 2C (Option AB) dargestellt.
Bei einer Erregerleistung von 25 W liefert der Verstärker auf allen Amateurbändern 400-450 W an die Antenne bei einer Last von 75 Ohm und etwa 500 W bei einer Last von 50 Ohm. Der Verstärker verfügt über eine hervorragende Verstärkungslinearität über den gesamten Frequenzbereich.
Reis. 8 Verstärker mit transformatorloser Stromversorgung über 2 GI-7B-Lampen
Um die Ausgangsstufe des Transceivers zu entkoppeln und zu schützen, wird die Erregerspannung der Wicklung III der Induktivität L6 zugeführt. Der Kondensator C14 ist erforderlich, falls aus irgendeinem Grund in L6 ein Kurzschluss zwischen den Windungen auftritt. Dank seiner Anwesenheit wird der Transceiver nicht beschädigt.
Eventuell muss die Durchlässigkeit der zum Aufziehen des Chokes verwendeten Ringe angepasst werden. Tatsache ist, dass sich Ringe, die von verschiedenen Fabriken hergestellt werden, bei unterschiedlichen Frequenzen unterschiedlich verhalten. Daher müssen Sie nach Möglichkeit zwei oder drei Drosseln herstellen, zum Beispiel 2000NN, 1000NN und 600 - 400 NN, und diese entsprechend den Bereichen nacheinander durch den Stromkreis laufen lassen und natürlich diejenige belassen, bei der die Ausgangsleistung höher ist gleichmäßig über alle Bereiche, es sei denn, Sie möchten natürlich, dass die Verstärkung auf einem der Bänder erhöht wird (z. B. um eine ungleichmäßige Ausgangsleistung des Transceivers auszugleichen).
Zur Entkopplung von der Antenne und am Ausgang des Verstärkers können Sie auch den in Abb. 2.12 gezeigten SHPT verwenden, der jedoch nach einer 1:1-Transformatorschaltung angeschlossen ist, oder um den Bereich der zufriedenstellenden Anpassung zu erhöhen - 2:1 (der Der Transformator ist in diesem Fall in drei Drähten gewickelt. Die in diesem Fall notwendigen Änderungen an der Schaltung sind in Abb.XX dargestellt
Wenn dieser Verstärker für die Arbeit mit einem QRP-Transceiver verwendet wird, sollte er durch einen Vorverstärker ergänzt werden, der nach einer der im Album gezeigten Schaltungen hergestellt wurde. Es ist jedoch besser, die Schaltung in Abb. 2.15 zu verwenden, damit Sie gleichzeitig entkoppeln können der Transceiver-Ausgang von einem transformatorlosen Stromversorgungsverstärker. Wicklung I des Transformators T1 ist in diesem Fall Wicklung III der Drossel L6.
Bei Verwendung eines Verstärkers nach transformatorloser Stromversorgungsschaltung ist es für den Einsatz im Feld besser, diesen zusätzlich mit einem Antennenschalter zu ergänzen. Der Schaltkreis ist in Abb.2.17 – Abb.2.18 dargestellt.
Reis. 9 Verstärker mit transformatorloser Stromversorgung über 4 6P45S-Lampen, mit integriertem Antennenschalter.
Um mit drei Kippschaltern zum Schalten von vier Antennen auszukommen (vier passen nicht ins Erscheinungsbild), musste ich zwei MT-3-Kippschalter verwenden und diese auf der Rückseite des Verstärkers platzieren. Wenn Sie eine der Antennen 2–4 auswählen, wird Antenne 1 automatisch ausgeschaltet. Die Installation des Schalters ist in Abb. 15AB dargestellt (die Schaltrelais werden an der Stelle des Anodentransformators an der Halterung Pos. 117 installiert, die an der Rückseite des Verstärkers befestigt ist).
Wenn Sie immer noch der Meinung sind, dass Sie bei dieser Leistung des Verstärkers immer noch eine schlechte Reaktion erhalten, können Sie die Leistung des nach einer transformatorlosen Stromversorgungsschaltung aufgebauten Verstärkers leicht erhöhen, indem Sie eine Anodenstromquelle nach der Schaltung zur Spannungsvervielfachung mit sechs zusammenbauen , wie dies in Abb. 1E4 dargestellt ist.
Bei dieser Auslegung des Stromversorgungskreises erhöht sich die Anodenspannung auf 1800 Volt (im Leerlauf). In diesem Fall hängt die Größe des Anodenspannungsabfalls unter Last nur von der Kapazität der im Multiplizierer verwendeten Kondensatoren ab.
Reis. 10 Verstärker mit transformatorloser Stromversorgung über 3 GU-50-Lampen.
Die Smit sechs besteht aus zwei Verdopplungsschaltungen. Oben – C1, C2, C4-C7, VD1, VD2 und unten – C8, C9, C11-C14, VD5, VD5. Jeder dieser Verdopplungskreise liefert 600 V. Da aber die Spannungen an den Verbindungspunkten VD1, VD2 und VD5, VD5 um 300 V höher sind als in der Schaltung von Abbildung 5, mussten die Eingangskopplungskondensatoren mit der gleichen Kapazität eingebaut werden, aber bei doppelter (600 V) Spannung. Beide Verdopplungsschaltungen werden „von unten unterstützt“ durch Spannungen „+300 V“ und „–300 V“, die aus herkömmlichen Einweggleichrichtern gewonnen werden, die an VB3, C3 bzw. VD4, C8 montiert sind. Die Gesamtspannung beträgt 1800 V (600+600+300 +300).
Bei der Verwendung dieser Schaltung sollte zunächst verstärkt auf die Isolierung der Kathodenkreise geachtet werden – in dieser Ausführungsform können diese eine Spitzenspannung gegenüber dem geerdeten Gehäuse von bis zu 1200 V aufweisen. Sie liegt nicht unter dieser Spannung (oder noch besser – mit einem zwei- bis dreifachen Spielraum) muss die Isolierung des Heiztransformators berechnet werden, ebenso (falls verwendet) des HF-Eingangstransformators. Aus Gründen der Zuverlässigkeit des Designs sollte die Betriebsspannung für die Kondensatoren C19 und Cp 2,5 - 3,5 kV betragen. In diesem Fall ist die Verwendung einer auf R26, C28, K1A aufgebauten Startschaltung zwingend erforderlich. Der Aufbau und die Installation des modifizierten Netzteils ist in Abb. 12G dargestellt.
Um mit einer transformatorlosen Stromquelle zusammenzuarbeiten, ist es sehr praktisch, für den Verstärker selbst eine Gegentaktschaltung zu verwenden. In diesem Fall wird die galvanische Trennung der Verstärkerschaltung vom Wechselstromnetz automatisch durch den Einsatz breitbandiger Trenntransformatoren am Ein- und Ausgang des Verstärkers erreicht (siehe Abb. 15.3, 15.4 und Abb. 16.3, 16.4, 16.6).
Der Aufbau der Modifikationen aller oben genannten Verstärkerschaltungen ist in Abb. 16 Zus. 1 - Abb. 16 Zus. 24 dargestellt
VERSTÄRKERTEILE
Bei der Entwicklung von Verstärkern lag der Schwerpunkt auf der Verwendung standardmäßiger Fabrikteile, die in Haushaltsgeräten weit verbreitet sind und vielen Funkamateuren zur Verfügung stehen. Ausnahmen sind Anoden- und Filamentdrosseln, P-Kreis-Spulen der HF- und NF-Bereiche.
Die Anodendrossel ist eines der wichtigsten Elemente des Stromkreises, daher muss ihrer Herstellung große Aufmerksamkeit gewidmet werden. Wenn also seine Induktivität niedrig ist, d. h. Die Leistungsverteilung erfolgt entsprechend der Induktivität des Anodenkreises, und wenn in einem der Betriebsbereiche des Verstärkers eine Serienresonanz auftritt, wird die Leistung „gesaugt“, die Drossel wird sehr heiß und kann sogar verkohlen. Das Gleiche kann passieren, wenn Sie die Kontaktleitungen in Form einer geschlossenen Spule aus magnetischem Material herstellen. Die Drossel L1 muss für einen Strom von bis zu 600 mA ausgelegt sein, ihr Aufbau ist in Abb. 12C dargestellt.
Reis. 11. Anodendrossel
Die Drossel ist auf einem Fluorkunststoffrahmen mit einem Durchmesser von 20 mm gefertigt, die Länge des Rahmens wird abhängig von den verwendeten Lampen gewählt. Dies geschieht aus Gründen der einfacheren Installation; es ist notwendig, dass der Ausgang seines „heißen“ Endes auf dem gleichen Niveau wie der Ausgang der Lampenanode liegt. Die Wicklung erfolgt mit PELSHO-Draht mit einem Durchmesser von 0,4 - 0,5 mm. Zum Wickeln werden 16 Meter Draht benötigt.
Die Wahl der Länge basiert auf der Tatsache, dass die Drossel bei einer solchen Kabellänge in keinem der Amateurbänder als Halbwellenverstärker fungiert. Die ersten 15 Windungen werden mit einer Steigung von 2,0 mm gewickelt. Um die erforderliche Steigung zu erhalten, wird eine Spiralnut in den Rahmen geschnitten, dann werden 40 Windungen Windung für Windung gewickelt und der verbleibende Draht wird mit einem „Universal“ (Option) gewickelt A) Damit die Windungen nicht „schweben“, werden sie zusätzlich mit Moment-Kleber fixiert oder mit Lack imprägniert. An beiden Enden des Rahmens aus versilbertem Draht Durchmesser: Es werden 1,0 - 1,2 mm dicke Kontaktleitungen hergestellt, die durch den Rahmen verlaufen, und an die die Induktorleitungen angelötet werden. Die resultierende Drossel hat eine Induktivität von ca. 500 – 600 μH und funktioniert einwandfrei auf allen HF-Bändern. Der Gasrahmen wird mit einer M4-Messingschraube am Chassis befestigt, wofür vom Ende des Rahmens ein Loch für ein M4-Gewinde mit einer Tiefe von 15 mm gebohrt wird.
Bei der Befestigung mit einer Stahlschraube darf diese nicht bis zum Ort der Spule reichen, da sich die Schraube sonst in einen Kern verwandelt. Der Rahmen kann auch aus einer Fabrikkeramik übernommen werden. Für den Fall, dass Sie ein Problem mit der Universalwicklung haben, wird der Induktor Windung für Windung gewickelt, und um die Induktivität zu erhöhen, wird ein Stück runder Ferritstab mit einem Durchmesser von 2,5 mm verwendet. 8 mm von der magnetischen Antenne von Funkempfängern mit einer Länge von 50 mm (Option B). Die Drossel kann auch komplett auf einen runden Ferritstab der Magnetantenne von Taschenfunkempfängern oder auf einen Ferritring mit einem Durchmesser von 30-40 mm gewickelt werden, wie dies beispielsweise beim Radiosender R-130 der Fall ist. Der Ring ist mit Fluorkunststoffband (Lacktuch) vorumwickelt. Im letzteren Fall ist es besser, MGTF-Draht zum Wickeln zu verwenden.
Der in der Lampenkathode verwendete L8-Induktor stellt wesentlich geringere Anforderungen. Es ist auf einen Rahmen aus Fluorkunststoff gewickelt, Durchmesser: 18 mm, die Wicklung erfolgt Windung für Windung ebenfalls mit PELSHO-Draht mit einem Durchmesser von 0,4 - 0,5 mm, bis der Raum zwischen den Anschlüssen gefüllt ist (siehe Abb. 12D).
Als Induktivität L2 wird eine werkseitig hergestellte Drossel DM-0.1 mit einer Induktivität von 250 - 500 μH verwendet, ähnliche Induktivitäten werden als SWR-Meter L1, L2 verwendet.
Reis. 12. Drosselbauform L3
Die L4-Spule ist rahmenlos, Spulendurchmesser 60 mm, Anzahl der Windungen – 6,5, Wicklungssteigung – 7 mm, gewickelt mit einem Kupferrohr mit einem Durchmesser von 5 mm. Das Rohr muss nicht versilbert werden, da der Qualitätsfaktor der Spule hoch ist und die Versilberung praktisch keinen Mehrwert bringt. Die Anzapfungen an der Spule bestehen aus 2¼ Vit. - 10 Min., 2 ½ Vit. – 12 m, 3½ Umdrehungen. – 15 Mio. und 4½ Vit. – 17m. Bei diesen Angaben handelt es sich um Näherungswerte, da Sie je nach Größe des Anodenkondensators den Durchmesser der Spule leicht reduzieren können, sich die Windungszahl erhöht oder Sie bei der Herstellung der Spulen einen Fehler beim Abstand zwischen den Windungen machen können, also es wird mit etwas „Reserve“ hergestellt. Es werden ca. 3 Umdrehungen gemacht, beim Stimmen wird der Überschuss abgesägt. Am „heißen“ Ende der Spule ist ein M5-Gewinde geschnitten, mit dem die Spule in den Kondensator C17 eingeschraubt wird; ein versilberter Draht mit einem Durchmesser von 2,5 mm. 1,2 - 1,5 mm, so wird es am Bereichsschalter befestigt (durch die Schaltkontakte geführt).
Abb. 13. Spulenausführung L 4
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Tabelle 4
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Die Anzapfungen der Spule bestehen ebenfalls aus versilbertem Drahtdurchmesser. 1,2-1,5 mm. Da HF-Ströme nur entlang der Oberfläche der Leiter fließen, kann die L4-Spule auch aus Bimetall gefertigt werden. Es wird wie L5 gemäß den Empfehlungen der Zeitschrift Hand-book von 1986 basierend auf der Ausgangsleistung hergestellt (siehe Tabelle 4).
Bei einem solchen Drahtdurchmesser kommt es zu keiner Überhitzung durch Ströme, die durch den P-Kreis fließen. Wenn Sie für die Herstellung einer L 4-Spule ein dünnwandiges Rohr verwenden, müssen Sie beim Schneiden eines Gewindes etwas hineinstecken (mit Lot füllen), damit die Matrize die Kanten des Rohrs nicht zerreißt. Kupfer ist ein „kapriziöses“ Metall, sodass Sie zum Schneiden von Gewinden nur eine neue Matrize verwenden müssen. Wenn der Rohrdurchmesser etwas weniger als 5 mm beträgt, sollte das Rohrende leicht abgeflacht sein. In anderen Fällen kann das Ende der Spule, das in den Kondensator eingeschraubt wird, gemäß Abb. 12B hergestellt werden.
Abb. 14. Spulenausführung L 5
Die L5-Spule ist auf einen Rahmen aus Fluorkunststoff (Keramik) mit einem Durchmesser von 50 mm gewickelt, die Wicklungssteigung beträgt 2,5 mm (in den Rahmen sind auch Spiralnuten eingeschnitten, um die Windungen zu sichern und das Wickeln zu erleichtern. Die Tiefe der Nuten (muss mindestens halb so groß sein wie der Durchmesser des zum Wickeln verwendeten Drahtes). Zum Wickeln wird PEL-Draht verwendet - 1,2 - 1,5, die Windungszahl der Spule beträgt 25. Die Anzapfungen erfolgen entsprechend ab der 4. Windung. – Reichweite 30 m; 8. Vit. – 40m; 15. Vit. –80 m..
Als L5 eignet sich eine Spule des Radiosender-Anpassgeräts R-104, gefertigt auf einem Keramikrahmen. Sollte kein Rahmen mit dem benötigten Durchmesser vorhanden sein, kann die Spule sehr einfach an den vorhandenen Rahmen angepasst werden.
Für einlagige zylindrische Spulen, bei denen
die Wicklungslänge gleich oder größer als der halbe Spulendurchmesser ist, wird die Induktivität nach folgender Formel berechnet:
L = D²´ n² / (45D + 100l),
wobei L die Induktivität der Spule ist, μH; D – Spulendurchmesser, cm;
n – Anzahl der Spulenwindungen; l – Länge der Spulenwicklung, cm.
Für unsere Spulendaten L5 - D = 5 cm, n = 25, l = 6,25 cm, wenn wir diese Werte in die Formel einsetzen, erhalten wir L = 5²´25²/(225 + 625) ≈ 18,38 µH, und wenn in diesem Fall Auch der Durchmesser des Drahtes verringert sich bei gleichbleibender Wicklungslänge, die Induktivität wird 1 - 2 % geringer sein.
Berechnen wir nun die Windungszahl der Spule beispielsweise für einen Rahmendurchmesser von 3,5 cm neu. In diesem Fall wird der Wert des Rahmendurchmessers um 30 % reduziert, um also einen konstanten Induktivitätswert aufrechtzuerhalten Es ist notwendig, die Anzahl der Umdrehungen um 30 % oder etwa 8 Umdrehungen zu erhöhen. Somit wird die resultierende Spule 33 Windungen haben.
Abb. 15. L6-Drosseldesign
Die Drossel L6 ist mit zwei zusammengefalteten Drähten auf einen Ferritring mit einer Permeabilität von 400 - 2000 und einem Ringdurchmesser von 40 - 50 mm gewickelt. Dieser Durchmesser dient der Erleichterung des Wickelns; er kann kleiner sein. Ein quadratischer Ferritabschnitt fasst eine Leistung von 300-500 W (in verschiedenen Quellen werden unterschiedliche Leistungswerte angegeben). An das Design werden deutlich geringere Anforderungen gestellt als an eine Anodendrossel. Die Drosselwicklungen müssen für einen Stromfluss von bis zu 4 A (5 A bei Verwendung von 6P45S-Lampen) ausgelegt sein. Für die transformatorlose Version des Verstärkers mit GI-7B- und GK-71-Lampen
Die Wicklung erfolgt in drei Drähten und der Erregerwicklungsdraht hat einen kleineren Durchmesser, weil Durch ihn fließt nur die Erregerleistung, und der Ring selbst sollte in diesem Fall eine Permeabilität von 400 - 1000 haben, dies gilt auch für den Fall der Verwendung eines nach Abb. 2.15 aufgebauten Vorverstärkers. Vor dem Aufwickeln muss der Ring zunächst mit Fluorkunststoffband oder lackiertem Stoff umwickelt werden. Die Windungszahl beträgt 8-12 (bei der GK-71-Lampe beträgt Wicklung III 20 Windungen). Ihre Anzahl ist nicht kritisch und hat keinen spürbaren Einfluss auf den Betrieb des Verstärkers, daher wird das Wickeln einfach durchgeführt, bis der Umfang des Kerns gefüllt ist. Aber es hat keinen Sinn mehr, sich aufzuwickeln, denn... der Drosselwiderstand nimmt einfach zu, was zu Verlusten führt. Draht MGShV-0,75, es ist sehr praktisch, den Induktor mit einem doppelten Netzwerkdraht zu wickeln, der auch eine doppelte Isolierung aufweist. Der Choke funktioniert gut auf allen HF-Bändern. Eine Blockierung der HF-Drossel mit Kondensatoren ist nicht erforderlich. Bei der Montage wird der Induktor in der Nähe der Kathoden der Lampen platziert und mit zwei Unterlegscheiben aus Isolierstoff Teil 75 und einer M4-Schraube befestigt. Wenn Sie mit einem Zentrifugalbohrer Löcher für Lampenplatten bohren, werfen Sie die entstandenen Unterlegscheiben nicht weg; mit ihrer Hilfe sichern Sie den Induktor L6, dies gilt auch für L7. In einer der Unterlegscheiben sollte das Loch einen Durchmesser von 3,2 mm haben, in der anderen sollte sich ein M3-Gewinde befinden, dies ist notwendig, damit Sie die Induktorwicklung an den Ring drücken und so sichern können.
Die Entstörfilterdrossel L7 ist mit zwei zusammengefalteten MGShV-0,35-Drähten oder mit einem doppelten Netzwerkdraht auf einen Ferritring mit einer Permeabilität von 2000NN gewickelt und enthält 20 Windungen, der Durchmesser des Rings beträgt 50 mm. Das Design und die Montage des Gashebels ähneln dem L6.
Der in der Gegentaktverstärkerschaltung eingesetzte Eingangsübertrager T1 ist auf einen Ringkern aus HF 50-Ferrit mit einem Außendurchmesser von ca. 20 mm gewickelt. Ohne merkliche Verschlechterung der Transformatorparameter kann Ferrit mit einer Permeabilität von 100-600 verwendet werden. Die Transformatorwicklungen sind mit lose verdrillten Leitern bewickelt und enthalten 6 Windungen. Der Ausgangstransformator T2 ist auf zwei zusammengefaltete Ringe aus MH1000-Ferrit mit einem Durchmesser von 55 mm gewickelt, die zuvor mit Fluorkunststoffband umwickelt sind (es wurden Ringe aus dem Transformatoranpassungsgerät des Radiosenders R-130 verwendet). Zum Wickeln wurde verdrillter MGTF-1,5-Draht verwendet, der in drei Teile gefaltet war (ungefähr fünf Drehungen pro Zentimeter). Die Wicklungen enthalten 8 Windungen. Bei der Installation eines Transformators sollte besonderes Augenmerk auf die korrekte Installation seiner Anschlüsse gelegt werden.
Auf die Kondensatoren C1-.C8 wird ein PVC-Schlauch mit entsprechendem Durchmesser oder ein Schrumpfschlauch gesteckt; stattdessen können sie einfach mit „Klebeband“ umwickelt werden, das schützt den Hochspannungsgleichrichter vor einem Ausfall, wenn überhaupt (irgendjemand). HI!) leitend gelangt zwischen die Kondensatorgehäuse. Wenn es nicht möglich ist, Unterlegscheiben (Pos. 68) für Kondensatoren zu finden, können Sie diese selbst herstellen, indem Sie zu diesem Zweck blanken Kupferdraht mit einem Durchmesser von 1,2–1,5 mm verwenden, wie in Abb. 12B (Teil 68A) dargestellt. Um den Kontakt zu verbessern, ist es besser, den Draht zuerst zu verzinnen; so wird verhindert, dass er in Zukunft oxidiert. Die Halterung zur Montage von C24 -.C27 Pos. 113 kann fertig aus Netzteilen der EU-Serie entnommen oder nach Zeichnung angefertigt werden.
Der Anodenkondensator ist ein zweiteiliger Kondensator aus alten Röhrenradios mit einer Kapazität von 2 x 12-500 pF, dessen Rotor und Stator durch die Platte vorgedünnt sind, während der Abstand zwischen den Kondensatorplatten etwa 2 beträgt mm und die maximale Abschnittskapazität beträgt 120 pF, die Abschnitte sind parallel geschaltet. Die Durchbruchspannung nach dem Verdünnen (konstant) beträgt 2500–3500 V (abhängig von der Gründlichkeit der Montage nach der Neuherstellung des Kondensators). Zu diesem Zweck eignet sich sehr gut ein variabler Kondensator des Radiosender-Anpassgeräts R-104 (die Kapazität jedes Abschnitts beträgt 12 - 500 pF). Sie können zu diesem Zweck auch einen Kondensator des Radiosenders RSB-5 mit a nehmen Kapazität von 45 - 230 pF. An der Achse dieses Kondensators ist ein Exzenter angebracht, der bei einer Drehung der Achse des Kondensatorrotors um 180° die Kontakte des am Kondensatorkörper befindlichen Schalters schließt. Um im 160-m-Bereich arbeiten zu können, ist es erforderlich, an diese Kontakte einen zusätzlichen Kondensator mit einer Kapazität von 150-220 pF vom Typ K15U-1 oder KSO-6 anzulöten, der parallel zum Hauptkondensator geschaltet ist (Do). Vergessen Sie nicht, die Ausgangsleistung des Verstärkers auf die zulässigen 10 W zu reduzieren! HI!). Damit der Kondensator im 10-m-Bereich gut funktioniert, ist es notwendig, den Boden und die Seitenwände seines Gehäuses auszufräsen oder aufzubohren, da dadurch seine anfängliche Kapazität auf 30 pF sinkt und der Kondensator bereits verwendet werden kann. Um die anfängliche Kapazität weiter zu reduzieren, ist es notwendig, den oberen Teil der Statorplatten um 2-3 mm abzuschneiden. Sie müssen dies nicht tun, sondern einen kleinen Kondensator in Reihe schalten. Diese Option verkompliziert jedoch das Design, weil Das Gehäuse des Hauptkondensators muss in diesem Fall vom Verstärkerchassis isoliert werden. Geeignet ist auch ein Kondensator des Radiosenders CHAIKA, dessen Kapazität 6 - 600 pF beträgt, wodurch die Abstimmung in den oberen Bereichen sehr scharf ausfällt, man kann aber parallel dazu einen Kondensator des Typs K15U aufhängen -1 (KSO-6) Typ mit einer Kapazität von 15-20 pF, der dieses Problem lösen wird. Dennoch sollte der Anodenkondensator auf jeden Fall eine möglichst kleine Anfangskapazität haben.
Wenn Sie dennoch nichts davon bekommen konnten, können Sie in diesem Fall einen Kondensator aus zwei Kondensatoren herstellen, wie in Abb. 2.19 - ein konstanter Kondensator Cp mit einem Nennwert von 5600 - 6200 pF und ein Zwei- Abschnittsvariabler Kondensator von einem herkömmlichen Empfänger mit einer Kapazität von 2 ´ 12 ¸ 495 pF (Der Kondensator ist durch die Platte vorgedünnt. Die maximale Kapazität des Kondensators beträgt 220 pF), in Reihe geschaltet. Die Kapazität der in Reihe geschalteten Kondensatoren ist gleich
C = C1´C2 / (C1 + C2).
In unserem Fall ist Cmin = 5600´24/ (5600 + 24) = 23,9 pF, im Fall von Cmax = 5600´220/ (5600 + 220) = 212 pF, also ergibt sich ein Kondensator von 24 ¸ 212 pF.
Zu diesem Zweck können Sie einen zweiteiligen Kondensator eines herkömmlichen 2 ´ 12 ¸ 495 pF-Empfängers verwenden und seine Abschnitte in Reihe schalten, wie in Abb. 2.21 gezeigt. Bei diesem Anschluss muss das Kondensatorgehäuse vom Chassis isoliert werden. Die Montage des Kondensators ist in Abb. 12F1 dargestellt. Der Kondensator wird mit M4-Schrauben bündig an der Glasfaserplatte, Pos. 126, montiert und die Platte wird über drei Buchsen, Pos. 120, mit M4-Schrauben, Pos. 103, an der Frontplatte des Verstärkers befestigt. Die Achse Pos. 127 wird auf die Kondensatorachse montiert und mit einer M3-Schraube befestigt.
Ein Antennenkondensator mit vier Abschnitten (die Kapazität jedes Abschnitts beträgt 12 - 510 pF), vom Flugfunkkompass ARK-5 oder ARK-7 oder vom R/ST. R-104 oder von einem passenden Gerät des gleichen Herstellers. Wenn Sie den Verstärker im Modus mit der maximal möglichen Ausgangsleistung verwenden, ist es für eine höhere Zuverlässigkeit besser, ihn auch auszudünnen (den Kondensator von R-104). muss nicht ausgedünnt werden, es verfügt über ausreichend Spiel). Wenn sich herausstellt, dass die maximale Kapazität des Antennenkondensators klein ist (da er ausgedünnt ist) oder es nicht möglich war, einen solchen Kondensator zu finden, können Sie je nach Fall einen drei- oder zweiteiligen Kondensator installieren, und zwar parallel Schließen Sie im Bereich Kondensatoren mit konstanter Kapazität an und verwenden Sie zwei freie Abschnitte, um sie mit dem Bereichsschalter zu verbinden.
In diesem Fall wird beim Abstimmen des Verstärkers auf die Bereiche, in denen die Kapazität C21 nicht ausreicht, sein Rotor in die mittlere Position gebracht und ein Hilfskondensator mit variabler Kapazität parallel zu C21 geschaltet und die Einstellung erfolgt mit Dann wird der Wert seiner Kapazität gemessen und durch einen Kondensator mit konstanter Kapazität und der erforderlichen Größe ersetzt. Hierzu verwenden Sie am besten Kondensatoren vom Typ KVI oder KSO-6, die über eine ausreichende zulässige Blindleistung und Betriebsspannung verfügen. Diese Kondensatoren sind an der Seite des Antennenkondensators C21 angelötet (siehe Abbildung 12C).
In der Zeichnung der Frontplatte des Verstärkers sind die Löcher zur Montage der Kondensatoren C20, C21 nicht angegeben, da ihre Lage vom konkret verwendeten Kondensatortyp abhängt.
Zum Umschalten der Anzapfungen der P-Schaltungsspule beim Übergang von Bereich zu Bereich wird ein 11P-5N-Keksschalter verwendet. Seine drei zur Erhöhung der Zuverlässigkeit parallel geschalteten Kekse dienen tatsächlich zum Schalten von Anzapfungen, obwohl dank der Möglichkeit der „kalten“ Abstimmung der Überspannungsmodus der Ausgangsstufe praktisch nicht vorhanden ist. Die beiden übrigen, ebenfalls parallel geschalteten Kekse dienen dazu, bei Bedarf weitere Konstantkondensatoren an den Antennenkondensator anzuschließen. Vor dem Einbau des Schalters muss dieser modifiziert werden. Tatsache ist, dass die Wasserhähne für die 10-18-Meter-Bereiche aus versilbertem Draht mit einem Durchmesser von 2,5 mm gefertigt sind. 2,2 mm, was breiter als die Löcher in den Schaltkontakten ist und nicht hineinpasst. Sie müssen breiter gemacht werden. Zu diesem Zweck wird eine Ahle oder eine „Zigeunernadel“ verwendet. Durch Einführen und Drehen einer Ahle in das Kontaktloch wird nach und nach ein Durchmesser erreicht, so dass der Draht eindringen kann. Dies geschieht sorgfältig, um die Kanten des Kontakts nicht abzureißen und die Lamelle selbst nicht zu beschädigen.
Als Transformator Tr.3 für die Verstärkeroptionen B und C können Sie TA-163 220/127-50 oder TPP-287 verwenden. Für die Verstärkeroptionen A, E verwenden Sie TN-53 220/127-50, TN-55 220/127-50, TN-56 220/127-50, TN-57 220/127-50 (oder eines der TN Serie, entsprechend in Strom und Leistung, oder TPP-287, gemäß Tabellen 2-3). Für Option D – TN-57 220/127-50 (in diesem Fall müssen die Glühstromkreise der Lampen VL1, VL2 und VL3, VL4 paarweise in Reihe geschaltet werden).
Mögliche Optionen zum Austausch von Tr.1-Tr.2 ohne Verlust der Verstärkerleistung sind in Tabelle 1 aufgeführt. Für Wickeltransformatoren wird bei unabhängiger Herstellung Bandeisen vom Typ PL 20´40 - 80 verwendet.
Taste S1 - PKN41-1-2, Tasten S2 - S6 P2K mit unabhängiger Befestigung, installiert auf einer gemeinsamen Stange, und S6 wird nur installiert, wenn der „BYPASS“-Modus im Verstärker verwendet wird.
Reis. 16. Design der Relais TKE52PKT und RP-2
Als K3 wurde ein Relais des Leistungsverstärkers UM-3 des Radiosenders R-105 (der alte Name war RP-2) verwendet. Stattdessen können Sie ein Relais der TKE52-Serie verwenden, vorzugsweise TKE52PKT. In diesem Fall wird das Halterungsteil 21V für die Montage verwendet und Löcher mit einem Durchmesser von 2,5 mm sind vorhanden. 3,2 mm gemäß Abb. 10.
Taschenlampen für Signallampen werden von Netzteilen, technischen Konsolen und anderen Geräten der Serien EC-1022, EC-1045 usw. verwendet.
Anstelle von Anzeigelampen können Sie auch LEDs verwenden, beispielsweise AL307, die von einer Quelle mit Strom versorgt werden, um das Relais mit Strom zu versorgen. In diesem Fall werden die LEDs über MLT-0,25-Widerstände mit einem Nennwert von 2,7 - 3,0 kOhm (bei einer Spannung von 24 V) oder 1,2 -1,5 kOhm (bei einer Spannung von 12 V) eingeschaltet. Die LEDs sind auf einer Leiterplatte montiert, die mit Buchsen Pos. 74, ähnlich wie Taster, an der Frontplatte befestigt wird. Zu diesem Zweck sind zusätzliche Löcher mit einem Durchmesser von ca. 3,2 mm. Passen Sie die LEDs so an, dass sie fest in die Löcher passen. Eine Zeichnung der Leiterplatte zum Einbau von LEDs ist in Abb. 13 (Tafel 4) dargestellt, und der Anschlussplan in Abb. 2.13 ist jeweils für deren Montage in der Frontplatte gebohrt
Die Shunts RSh1 und RSh2 sind mit Nichromdraht auf MLT-2-Widerständen mit einem Widerstand von mindestens 100 kOhm gewickelt. Wenn möglich, verwenden Sie am besten vorgefertigte Widerstände vom Typ C5-16T mit dem erforderlichen Widerstandswert oder fertigen Sie die erforderlichen Widerstände daraus an, wenn ein C5-16T mit höherer Leistung vorhanden ist. Wie Sie wissen, ist der Widerstand eine lineare Größe, daher wird der C5-16T zerlegt, die Länge des Drahtes gemessen, mit dem er umwickelt ist, und ein Stück abgeschnitten, dessen Länge dem gewünschten Widerstand entspricht (siehe Kapitel 1).
GI-7B-Lampen werden mit selbstgebauten Klemmen an den Rasterklemmen in Löchern im Gehäuse befestigt; für die Montage anderer Lampentypen werden Standardplatten verwendet, was natürlich die Verwendung selbstgebauter Lampen nicht ausschließt. Bei der Herstellung ist darauf zu achten, dass die Anschlusskontakte zuverlässig sein müssen (dies gilt insbesondere für die Heiz- und Kathodenanschlüsse, wo große Ströme fließen und diese bei Vorhandensein von Übergangswiderständen sehr heiß werden).
Reis. 18. Gebühr 1
Ein Transistor, der in der Kathode einer beliebigen Lampe verwendet wird, mit einer Grenzfrequenz von mindestens 100 MHz und einem Kollektorstrom (Drainstrom) von mindestens 2 A, die Betriebsspannung des Transistorkollektors beträgt 30 V.
Die Stromversorgungselemente R7-R13, C9-C10, VD5-VD6 werden auf der Leiterplatte Platte 1 platziert. Elemente C13 - C14, VD15 - VD16 - auf der Platine Pl.3 Zeichnungen der Platinen und die Platzierung der Elemente darauf sind in Abb. 13 dargestellt.
Die Buchsen Pos. 71 - Pos. 73 werden fertig verwendet - vom Schalter 11P-5N, oder Sie können selbstgemachte verwenden.
Um den dadurch entstehenden Geräuschpegel zu reduzieren, empfiehlt es sich, den Lüfter auf einer Halterung durch Gummibuchsen oder komplett auf Gummi zu montieren.
Die Unterlegscheiben für die Kondensatoren C1 - C8 Pos. 69, die zur Isolierung der auf beiden Seiten des Chassis angebrachten Kondensatorgehäuse dienen, bestehen aus Polystyrol und sind ebenso wie die Unterlegscheiben Pos. 68 werkseitig gefertigt. Wenn diese Unterlegscheiben nicht vorhanden sind, kann das Gehäuse des Netzteils aus 4 mm dickem Fiberglas hergestellt werden (bei Verwendung eines dünneren Materials wird das Gehäuse durchhängen). In diesem Fall muss jedoch die Position der Löcher angepasst werden Vorderwand des Netzteils, die zur Befestigung der Transformatoren Tr.1, Tr.2 daran dienen. .
Die Schrauben und Muttern, mit denen die Klemmen an den Anoden und Kathoden der Lampen, dem Kondensator C19 und der Spule L5 befestigt werden, bestehen aus Messing.
Reis. 19. SWR-Meter-Platine
SWR-Meter. Als variabler Widerstand R19 im SWR-Meter-Kreis ist es besser, ein gepaartes Potentiometer zu verwenden, bei dem beide Hälften nähere Kennlinien haben, zum Beispiel PP3, da davon die Genauigkeit der SWR-Meter-Messwerte abhängt. Bei Verwendung von Geräten mit einem Gesamtabweichungsstrom von weniger als 1,0 mA als P1 und P2 wird auf der Platine des SWR-Messgeräts der Widerstand R3‘ in Reihe mit dem Widerstand R3 installiert, dessen Wert je nach Empfindlichkeit des verwendeten Geräts ausgewählt wird. Bei Verwendung eines 1,0-mA-Geräts wird anstelle von R3‘ eine Brücke gesetzt.
Die in der Schaltung verwendeten Dioden können entweder Germanium oder Silizium sein, zum Beispiel GD507, KD522A (es ist besser, Germanium zu verwenden).
Trimmerkondensatoren - KPK, KPVM, Stromwandler werden auf einem Ringkern der Standardgröße K12´6´4,5 aus M50VN-14-Ferrit hergestellt. Die Primärwicklung ist ein Stück versilberter Draht mit einem Durchmesser von 0,8 - 1,0 mm, der durch einen Ring gefädelt ist, die Sekundärwicklung besteht aus 30 Windungen PEV-2 0,25-Draht. Der Schaltkreis des SWR-Messgeräts ist auf einer Leiterplatte aus Glasfaser montiert. Eine Zeichnung der Platine ist in Abb. 13B dargestellt. Die Platine wird im Keller des Netzteilchassis installiert und durch eine Abschirmwand vom Rest der Verstärkerinstallation getrennt.
4. ENTWURF UND MONTAGEVERFAHREN DES VERSTÄRKERS
Nachdem Sie nun die Beschreibung der Verstärkeroptionen und die entsprechenden Zeichnungen sorgfältig gelesen haben, können Sie sich erst dann mit der Auswahl der Verstärkeroption entsprechend Ihren Anforderungen und Fähigkeiten sowie dem für den Betrieb verwendeten Transceiver vertraut machen und diese gezielt auswählen arbeiten. Dies erspart Ihnen unnötige Arbeit und Fehler beim Markieren und Bohren von Löchern (und mir nächtliche Albträume).
Alle Zeichnungen werden in voller Größe erstellt. Dies geschieht mit dem Zweck, dass, wenn eine bestimmte Größe in der Zeichnung fehlt, diese leicht aus der Zeichnung entfernt werden kann.
Es sollte anerkannt werden, dass bei der Konstruktion des Verstärkers gegen eines der Grundgesetze des Designs verstoßen wurde – die Lösbarkeit aller seiner Bestandteile. „Das betrifft vor allem die Rückseite. Dies liegt daran, dass Sie durch die Platzierung der Anschlüsse an der Vorderseite des Paneels alle Fehler verbergen können, die beim Bohren von Löchern in das Paneel bei der Herstellung zu Hause entstanden sind, und auch auf das falsche Paneel verzichten können. Andernfalls müssten alle Arbeiten mit besonderer Sorgfalt durchgeführt werden, um das Erscheinungsbild des Verstärkers nicht zu beeinträchtigen.
Eine Montagezeichnung des Verstärkers* im Maßstab 1:1,34 (der Maßstab ist so gewählt, dass die Montagezeichnung vollständig auf ein Standard-A3-Blatt passt) ist in Abb. 15 - Abb. 16 dargestellt. Die Widerstände R15, R17 in Abb. 16A, B, D, E und F befinden sich jeweils unter den Widerständen R14 und R16. Eine Zeichnung des Grundaufbaus des Verstärkerkabelbaums (bei der Herstellung verschiedener Verstärkermodifikationen muss die Kabeltabelle angepasst werden), die dem Maßstab der Montagezeichnung entspricht, ist in Abb. 14 dargestellt.
Die Zeichnung des Kabelbaums wird auf Papier mit einem darauf aufgebrachten Raster angefertigt, der Rasterabstand beträgt 1 cm. Um das Lesen der Montagezeichnung zu erleichtern, ist der Kabelbaum darauf nicht abgebildet, sollten Sie jedoch beim Zusammenbau auf Schwierigkeiten stoßen, Sie können diese Zeichnungen jederzeit kombinieren. Aus dem gleichen Grund sind die Abgriffe der Spulen L4 und L5 nicht dargestellt.
Der Aufbau transformatorloser Verstärker unterscheidet sich lediglich dadurch, dass das Chassis der HF-Einheit (Pos. 5) und das Netzteil aus 4 mm dickem Glasfaserlaminat bestehen und auf dem Chassis der HF-Einheit ein Subchassis aus dickem Duraluminium montiert ist . 2mm (Pos. 5A), deren Abmessungen und Konfiguration von der Art der verwendeten Lampen abhängen.
Die Abmessungen der Frontplatte des Verstärkergehäuses wurden einst im Verhältnis zu den Abmessungen des RADIO-77-Transceivers gewählt, für den EFIR-M-Transceiver ist es beispielsweise besser, sie 380 mm breit zu machen. Jeder kann diese Frage auf seine Weise lösen. Das Verstärkergehäuse ist in drei Fächer unterteilt. Im ersten Fach – dem Stromversorgungsfach – befinden sich Transformatoren Tr.1 – Tr.3, Elektrolytkondensatoren C1 – C8, C12; Im 2. Fach befindet sich ein Anodenschaltblock, in dem sich Trenn-, Anoden- und Antennenkondensatoren, Bandspulen, Bandschalter, Relais K3 zum Umschalten der Antenne von Empfang auf Senden befinden. Das dritte Fach ist eine Hochfrequenzeinheit (Röhre), in der sich die Verstärkerlampen, die Anodendrossel, der Lüfter zum Blasen der Lampenanoden und die Zeigerinstrumente befinden. Die Hochfrequenzeinheit ist austauschbar; ihre Bauform hängt von der Art der im Verstärker verwendeten Röhren ab. Die Anodenkreise der HF-Einheit sind durch ein horizontales Chassis von den Gitterkreisen und Filamentkreisen getrennt.
Vor dem Zusammenbau werden alle Platten sorgfältig mit feinkörnigem Schleifpapier („Null“) gereinigt; wenn möglich, ist es besser, sie stattdessen chemisch zu behandeln.
Die Zwischenplatte, die Frontplatte des Verstärkers, die Stromversorgungsplatte und die Rückplatte sind mit runden Kabelbindern Pos. 8 - Pos. 13 miteinander verbunden, und der Schönheit halber sind die Zwischenplatte und die Frontplatte an den Kabelbindern befestigt mit verchromten M5-Schrauben. Am Montageort der Frontplatte des Netzteils werden die Kabelbinder mit M5-Bolzen, Position 14, miteinander verbunden. Das Chassis und die Trennwand der HF-Einheit sowie das Netzteilchassis werden mit M3-Schrauben an den Kabelbindern befestigt. Der Querschnitt der Kabelbinder kann quadratisch sein, bei der Konstruktion wurden lediglich vorgefertigte „Minsk-32“-Computernetzteile verwendet.
Alle Bedienelemente, Anzeigen und Zeigerinstrumente befinden sich auf der Frontplatte. Auf der Rückseite befindet sich lediglich ein „2 – 3“-Schalter, den man im Betrieb praktisch nie betätigen muss. Alle Anschlüsse befinden sich auf der Rückseite. Die Frontplattenzeichnung zeigt keine Löcher für die Montage von variablen Kondensatoren, da ihre Position von der spezifischen Art der verwendeten Kondensatoren abhängt.
Die oberen und unteren Gehäusedeckel (Option A) werden mit M3-Schrauben mit Unterlegscheiben und Graveuren unter Verwendung von Noppen Pos. 15 oder Ecken Pos. 15A an der Vorder- und Rückwand befestigt. Bei der Herstellung des Gehäuses nach Variante B werden die Deckel beidseitig mit M3-Schrauben mit Unterlegscheiben und Graveuren mittels Leisten Pos. 109, Pos. 110 miteinander verbunden.
Um ihm ein verkaufsfähiges Aussehen zu verleihen, sollte die falsche Platte gemäß der Zeichnung in Abb. 3 graviert werden. Bei der Herstellung eines Verstärkers zu Hause wird diese Arbeit wie folgt durchgeführt: Zuerst wird die Platte gründlich entfettet, dann auf einem normalen Haushaltselektroherd (Fliese) erhitzt und schließlich in der gewählten Farbe mit ML-Farbe (vorzugsweise einer beliebigen Farbe) heiß lackiert außer schwarz, da keine weiße Mascara). Zwar können die Beschriftungen auch mit roter Tinte erfolgen, allerdings geht der Kontrast verloren. Wenn möglich, ist es am besten, vor dem Lackieren eine Grundierung vorab aufzutragen. Von der Verwendung von PF-Lack zum Lackieren der Frontplatte ist abzuraten, da dieser mit dem Zaponlack reagiert und die Beschichtung zu quellen beginnt. Mit einer Schablone mit „Squid“-Tinte werden Beschriftungen entsprechend der von Ihnen gewählten Verstärkeroption angebracht. Anschließend werden die Inschriften mit farblosem Tsaponlack fixiert. Es sieht gut aus. Beschriftungen können auch mit einer Transferschrift erfolgen (es gibt übrigens eine weiße Schrift). In diesem Fall müssen diese vor dem Auftragen einer Schicht Tsapon-Lack mit Haarspray (z. B. „Prelest“) fixiert werden. Es geht auch anders. Eine Zeichnung der Frontplatte mit allen Beschriftungen wird spiegelbildlich am Computer angefertigt und auf einem Laserdrucker ausgedruckt, dann auf die Zwischenplatte aufgebracht und mit einem heißen Bügeleisen vorsichtig durch den Stoff gebügelt. Mit einem ähnlichen Verfahren werden auch Leiterplatten hergestellt. Um eine gute Zeichnung auf die Tafel zu bekommen, muss die Zeichnung 2-3 Mal durch den Drucker gedruckt werden.
Um sicherzustellen, dass die Beschriftung keine Mängel aufweist, muss die Platte glatt sein und außerdem sollte am besten vorher geübt werden. Die Karosserie kann auch mit Aerosollacken lackiert werden, die auf Automobilmärkten zum Ausbessern von Autos verkauft werden. aber das ist viel teurer.
Die Karosserie wird nach Ihrem Ermessen mit PF-Emaille oder einer anderen Farbe lackiert. Abbildung 17 zeigt zwei Optionen zur Herstellung des Gehäuses; Sie können jede dieser Optionen verwenden, wenn Sie möchten (übrigens wurde die zweite Option aufgrund des Fehlens von Langmetall geboren).
Egal wie groß Ihr Wunsch ist, beeilen Sie sich nicht mit der Installation (ich weiß es selbst, aber abgesehen von unnötiger Arbeit später hat es nichts gebracht). Mit der Montage und Installation des Verstärkers darf erst begonnen werden, nachdem die gesamten Klempnerarbeiten abgeschlossen und alle erforderlichen Teile und Platten lackiert wurden.
Zuerst werden die Buchsen Pos. 71 und die Montagepfosten Мс3, Мс4 Pos. 62 von unten mit M3-Kopfschrauben an das Netzteilgehäuse geschraubt, dann werden die Kupplungen Pos. 13 oben auf dem Gehäuse montiert und von unten befestigt Das Chassis mit M3-Schrauben durch jeweils zwei Buchsen Teil 73 (dazu werden diese Buchsen dann auf den Leiterplatten 1 und 2 montiert). Als nächstes werden die Transformatoren Tr.1 – Tr.3 oben auf dem Chassis installiert, mit Tr1. – Tr2. Sie werden mit M6-Schrauben sowohl an der Frontplatte des Netzteils als auch am Chassis befestigt, was die Grundlage für die Steifigkeit der gesamten Struktur bildet; die seitliche Steifigkeit wird durch Kabelbinder erzeugt. Zur Befestigung der Halterung Pos. 113 am Netzteilchassis mit darauf montierten Kondensatoren C24 - C27 in trafoloser Ausführung werden die gleichen Bohrungen wie für die Trafobefestigung verwendet. Der Transformator Tr.3 wird mit M5-Schrauben am Chassis befestigt. Anschließend werden die Enden des Kabelbaums an die Anschlüsse des Transformators angelötet und der Kabelbaum im Unterbau des Chassis verstaut; die Elektrolytkondensatoren C1 – C8 und ggf. die Relais K5, K6 werden über Isolierscheiben auf dem Chassis installiert Teil 69 (eine Unterlegscheibe oben am Chassis, eine unten). An der Unterseite des Gehäuses wird auf den Halterungen Teil 21 (Teil 21A) das Relais K1 (K1A) RES34 installiert. Anschließend wird die Rückwand des UM mit vorinstallierten Anschlüssen und Sicherungshaltern an den Kabelbindern festgeschraubt M4-Schrauben (natürlich sollte es bereits lackiert sein) .
Die Frontplatte des Netzteils ist montiert, Streifen Pos. 22 - 2 Stk., Pos. 23 (23A) mit Dioden und Zenerdioden, Montagegestelle Ms5 und Mc6 Pos. 62, Halterung Pos. 78 und ggf. Relais Die auf der Halterung montierten K3 sind daran Pos.105 vormontiert. Das Panel selbst wird an Tr.1 – Tr.2 befestigt. Im oberen Teil des Aufbaus werden die Frontplatte des Netzteils und die Rückplatte der PA mit den Kabelbindern Teil 12 miteinander verbunden. Als nächstes wird der Kabelbaum im Chassis-Keller abgelötet und an Pl1 und der SWR-Meter-Platine befestigt, die dann an den Buchsen Pos. 71, Pos. 73 befestigt werden. Anschließend wird die SWR-Meter-Abschirmung Pos. 77 eingebaut.
Schrauben Pos. 8 - Pos. 11 werden mit den Zugstangen Pos. 12, Pos. 13 mit Stiften Pos. 14 verschraubt, an denen das Chassis des HF-Geräts horizontal von unten befestigt wird, mit einer darauf vormontierten Platte für die Lampe(n), Drossel L3 zusammen mit Kondensator C13, variablen Widerständen R22 und R23. Der Kondensator C13 ist an einem Ende an den Induktoranschluss L1 und am anderen Ende an die Montagelasche Pos. 61 gelötet, die wiederum mit einer M3-Schraube am Gehäuse befestigt ist. Bei den Optionen C und E werden die Lampenpaneele auf Platten Pos. 76, Pos. 107 montiert, die mit M3-Schrauben durch die Buchsen 74 von unten am Chassis befestigt werden; zuerst Mc1, Mc2 Pos. 60 und vier Montageblätter Pos. 60 . .61. Die Trennwand der HF-Einheit wird vertikal mit der ebenfalls vormontierten Halterung Pos. 19 mit Relais K2 (RES9), Relais K3 und Durchführung Pos. 20 montiert, der Kabelbaum wird ausgelegt, die Kabel des Kabelbaums bis K3 werden geführt durch das Loch in der Trennwand geführt und an das Relais gelötet. Die Kabelbäume und Hängeelemente des Untergeschosses der HF-Einheit werden montiert. Die Befestigung der Frontplatte erfolgt mit den Tasten S1 - S5, den Geräten P1, P2 und den darauf vormontierten Leuchten mittels Buchsen Pos. 72. Das PL.3-Board wird an Gerät P1 angeschlossen und die Installation durchgeführt.
Ein Kondensator C17 wird durch eine Buchse mit einer M5-Schraube (vorzugsweise Messing) an der Trennwand der HF-Einheit befestigt, das „heiße“ Ende der Spule L4 wird hineingeschraubt, das zweite Ende der Spule wird am Bereichsschalter befestigt , dann werden die variablen Kondensatoren installiert, danach erfolgt die gesamte Installation des HF-Teils des Verstärkers.
Der Lüfter zum Anblasen der Lampen ist an der Halterung Pos. 76 (außer Option D) über Gummidichtungen montiert, was den Geräuschpegel des Lüfters reduziert. Die Halterung selbst wird mit M3-Schrauben an den Kupplungen Pos. 8 und Pos. 9 befestigt. Dazu werden in den Kabelbindern zusätzliche Löcher für M3-Gewinde gebohrt, zwei Löcher an Position 8 und eines an Position 9 (eines ist bereits vorhanden). In Abb. 9A sind die Abmessungen der Montagelöcher für den Einbau des VVF-71M-Lüfters angegeben, bei Verwendung anderer Lüftertypen müssen diese angepasst werden.
Die Beine werden mit M4-Schrauben an der unteren Abdeckung des Gehäuses befestigt. Die oberen und unteren Gehäusedeckel werden mit den Nocken Pos. 15 (15A) an der Vorder- und Rückseite sowie untereinander befestigt. Die Naben werden durch Unterlegscheiben mit M3-Schrauben verschraubt.
Ein Beispiel für eine Montagezeichnung eines Verstärkers mit einem „BYPASS“-Modus und einem „3 - 2“-Modus ist in Abb. 15BM bzw. Abb. 16BM dargestellt.
Beachten Sie bei diversen persönlichen Änderungen und Anpassungen am Design des Verstärkers: Die HF-Installation erfolgt auf dem kürzesten Weg, der Einbauort der Abblockkondensatoren sollte in jedem Fall direkt an den Lampengittern liegen.
Notiz. Bei der Herstellung eines transformatorlosen Verstärkers mit eingebautem Antennenschalter müssen zusätzlich folgende Arbeiten durchgeführt werden:
a) Machen Sie in der Platine des SWR-Messgeräts einen halbkreisförmigen Ausschnitt mit einem Radius von 3-5 mm für den Ausgang des Koaxialkabels (siehe Abb. 16AB);
c) im Netzteilgehäuse das äußere Loch mit einem Durchmesser von 6,2 mm, das für die Befestigung von Tr.1 vorgesehen ist, auf einen Durchmesser von 10 mm bohren (damit das Kabel, Pos. 70, durch dieses Loch verlaufen kann);
c) Bohren Sie ein Loch mit einem Durchmesser von ca. 5 mm, durch den die Brücke 38 geführt wird (siehe Kabeltabelle).
5. VERFAHREN ZUM EINSTELLEN DES VERSTÄRKERS
Ich möchte schreiben: „Ein Gerät, das aus bekanntermaßen guten Teilen besteht, muss nicht angepasst werden.“ Aber leider.
Bevor Sie mit der Einrichtung des Verstärkers beginnen, MÜSSEN SIE ÜBERPRÜFEN, OB DIE INSTALLATION RICHTIG DURCHGEFÜHRT IST. Das Kennenlernen von Hochspannung macht in der Regel keine große Freude, und selbst wenn man einen längeren Kurzschluss beobachtet, muss man den Raum erneut lüften, und in der Regel brennen die wertvollsten Dinge durch, und noch mehr: sie befinden sich an der unzugänglichsten Stelle.
Denken Sie beim Aufbau transformatorloser Stromkreise daran, dass diese über zwei gemeinsame Drähte verfügen. Einer ist für einen Gleichstromkreis, er ist im Diagramm durch den Punkt „0V“ gekennzeichnet. Alle Gleichstrommessungen sollten relativ zu diesem Punkt durchgeführt werden. Da diese Stromkreise keine galvanische Trennung vom Versorgungsstromkreis haben, müssen bei Messungen die Regeln der elektrischen Sicherheit beachtet werden (dies gilt übrigens auch für alle anderen Arbeiten). Der gemeinsame Draht für das Hochfrequenzsignal ist das Verstärkergehäuse, und dementsprechend werden alle Messungen der HF-Spannungen, falls erforderlich, relativ zu diesem durchgeführt.
Beim Einrichten der Verstärker gibt es keine Besonderheiten. Sein Ablauf ist wie folgt.
In die Fassungen werden vorgefertigte Lampen eingesetzt. Die Konfiguration des Verstärkers erfolgt zunächst ohne Einschalten der Stromversorgung. Dies geschieht mit einem GSS und einem HF-Voltmeter, mit einem GIR oder einfach nach Gehör mit einem Empfänger. Das GSS wird an den XP7-Anschluss (Ant) angeschlossen, und das HF-Voltmeter wird an die Anode der Lampe angeschlossen. Zunächst muss die Windungszahl der Spulen „eingestellt“ werden, sodass die Abstimmung ab einer Reichweite von 20 Metern beginnt. Wenn die Resonanz in diesem Bereich „irgendwo in der Nähe“ liegt, versuchen Sie, die Windungen von L4 zu komprimieren oder zu erweitern, andernfalls muss die Anzahl der Windungen reduziert werden. Im 20-Meter-Bereich sollte die Spule L4 vollständig eingeschaltet sein. Anschließend wird im Bereich von 160 Metern die Windungszahl der L5-Spule angepasst. Anschließend wird die Position der Spulenabgriffe in den übrigen Bereichen geklärt und die Möglichkeit einer Abstimmung des P-Kreises geprüft. Mit abnehmender Frequenz von Bereich zu Bereich sollte eine Resonanz mit zunehmend steigenden Werten der Kapazitäten C20 und C21 beobachtet werden .
Im nächsten Schritt wird die Funktionsfähigkeit des Hochspannungsteils der Stromversorgung überprüft. Dazu wird den Kontakten 1 und 4 des Relais K1 über LATR eine reduzierte Netzspannung (ca. 60 Volt) zugeführt, wodurch Überraschungen vermieden werden, und die Spannung wird nacheinander an den Kondensatorpaaren C7, C8 und C5, C6 gemessen; C3, C4 und C1, C2: Wenn die Spannungen zwischen benachbarten Paaren eine große Streuung aufweisen, bedeutet dies, dass entweder eine Schulung (Umformung) der Kondensatoren oder deren Austausch erforderlich ist. Um die Kondensatoren zu trainieren, wird das Netzteil 5 bis 6 Stunden lang bei einer Eingangsnetzspannung von 60 V eingeschaltet gehalten. Anschließend werden erneut Messungen durchgeführt. Wenn die Spreizung abgenommen hat, wird die Spannung auf 150 Volt erhöht usw. Wenn sich die Spannungsdifferenz zwischen einem der Kondensatorpaare nicht verändert hat und 20 - 30 Volt beträgt (bei U-Netz = 60 V) und dementsprechend mit zunehmender Netzspannung zunimmt, sollten die Kondensatoren ausgetauscht werden, an denen die Spannung einen niedrigeren Wert hat (oder vielleicht eines von einem Paar), sonst werden sie in Zukunft immer noch scheitern. Ich hatte einen Fall während der Herstellung des ersten Verstärkers, als ein gezündeter Kondensator sechs Eintrittskarten für das Länderspiel Dynamo Kiew durchschlug, die auf einem Regal über dem Verstärker lagen (der Verstärker befand sich in der Einlaufphase und stand ohne ...). Fall). Um die Symmetrie der Arme zu gewährleisten, empfiehlt es sich daher, Kondensatoren für den Einsatz in der Multiplikationsschaltung in einer Charge und mit einer gewissen Mengenreserve zu kaufen, noch besser ist es, sie zunächst auf Undichtigkeiten zu prüfen.
Schalten Sie den Strom gemäß dem normalen Stromkreis ein und überprüfen Sie die Einhaltung der Spannung an den Elektroden der Lampe (Lampen). An der Anode der Lampe sollten etwa +1330 V (+1260 V für eine transformatorlose Version), am Schirmgitter - +300 V, am Steuergitter - minus 100 V anliegen. Wenn Sie nichts haben, um die Hochspannung zu messen, dann Es reicht aus, ihn an den Kondensatoren C7, C8 zu messen und den Messwert mit vier zu multiplizieren. Nachdem der Verstärker in den Sendemodus geschaltet wurde, stellen die Widerstände R22 und R23 den erforderlichen Ruhestrom der Lampen im SSB- bzw. CW-Modus ein.
Lassen Sie die Lampen anschließend mindestens 5 Minuten lang aufwärmen. Nach dem Aufwärmen werden an den Ausgang des Verstärkers eine äquivalente Antenne und ein HF-Voltmeter (z. B. Typ VK7-9) angeschlossen; stehen die notwendigen Geräte nicht zur Verfügung, kann hierfür eine Glühlampe mit einer Leistung von 500 W verwendet werden Zu diesem Zweck wird eine Spannung von 220 V angelegt, die Erregerspannung wird an den Eingang des Verstärkers angelegt, während der Anodenstrom verstimmt ist, sollte der Ausgangsstromkreis 400 - 500 mA betragen und wenn der Stromkreis auf das Maximum eingestellt ist Ausgangsspannung sollte diese auf 300 - 350 mA sinken und die als Last verwendete Lampe sollte mit nahezu voller Intensität brennen. Erreicht der Anodenstrom diesen Wert in keinem der Bereiche, ist die Erregerleistung am Verstärkereingang daher gering. Wenn in einem der Bereiche der Anodenstrom normal und die Ausgangsleistung niedrig ist, obwohl die Anoden der Lampen rot werden und keine „Erregung“ vorliegt, bedeutet dies, dass das Design Ihrer Anodendrossel nicht erfolgreich war, die Anzahl der Die Umdrehungen des Chokes müssen um 10 – 15 % nach oben oder unten geändert werden.
Beim Einrichten (bei Selbsterregung) eines Verstärkers, der nach einer transformatorlosen Schaltung aufgebaut ist, müssen Sie möglicherweise den Installationsort des Kondensators Cp experimentell auswählen oder ihn aus mehreren auswählen und sie um die Lampenplatten herum platzieren.
Überprüfen Sie im nächsten Schritt, indem Sie den Transceiver im Tuning-Modus einschalten und die Erregerspannung schrittweise erhöhen, die Linearität des Verstärkers, d. h. Korrespondenz der Erhöhung der Ausgangsleistung des Transceivers mit der Erhöhung des Anodenstroms und der Ausgangsleistung des PA. Das Aufhören des Wachstums der Ausgangsleistung des RA bei anhaltendem Anstieg des Anodenstroms weist auf eine „Sättigung“ hin, d. h. Aussehen des Netzstroms. In diesem Fall ist es notwendig, die Erregerleistung zu reduzieren. Vergessen Sie dies nicht, wenn Sie in der Luft arbeiten. Ihre Freunde und Kollegen in der Luft werden sich nicht über Ihre „Schwänze“ beschweren, und Ihre fernsehliebenden Nachbarn werden nicht mit Drahtschneidern auf das Dach klettern.
Das SWR-Meter wird bei angeschlossener gleichwertiger Antenne eingestellt. Schalter S5 wird auf die Position „SWR“ gestellt, vom Sender wird ein Boost angelegt und durch Anpassen der Kapazität des Kondensators C1 wird der Teilungskoeffizient des kapazitiven Teilers C1, C2 so geändert, dass die Spannungsamplituden am Kondensator C2 und am Widerstand R1 verändert werden werden ausgeglichen. Da diese Spannungen entgegengesetzt zur Diode VD1 angeschlossen sind, sollte der Strom durch die Diode Null sein. Wenn es beim Einstellen von C1 nicht möglich ist, den Zeiger des Instruments P1 auf den Nullteil der Skala zu stellen, sollten Sie die Anschlüsse der Wicklung II des Transformators T1 des SWR-Meters vertauschen. Dann werden die Verbindungspunkte des PA-Ausgangs und des Äquivalents vertauscht und durch Anpassen von C3 wird der Pfeil des Geräts P2 auf die Nullteilung eingestellt. Als nächstes werden die Verbindungen wiederhergestellt, die Last angeschlossen, der Antrieb angelegt und mit dem Widerstand R19 wird die Nadel des Geräts P1 auf die letzte Teilung der Skala eingestellt (wenn die Messwerte des Geräts „außerhalb der Skala“ liegen), ist dies der Fall ist notwendig, um die Windungszahl der Sekundärwicklung des Transformators T1 zu reduzieren und umgekehrt, wenn die Gerätenadel leicht ausgelenkt ist, die Windungszahl zu erhöhen). Bei einem Lastwiderstand von 75 (50) Ohm sollte der Zeiger des P2-Geräts auf dem Skalenteil Null stehen, was einem SWR = 1,0 entspricht. Der Lastwiderstand wird geändert und der diesem Widerstand entsprechende SWR-Wert wird auf der Skala des P2-Geräts usw. notiert. Die Obergrenze der SWR-Messung legt jeder nach eigenem Ermessen fest. Vergessen Sie in Zukunft nicht, bei jeder Messung mit dem Widerstand R19 den Zeiger des Instruments P1 auf den letzten Skalenteil zu stellen.
Jetzt können Sie mit der Kalibrierung des P2-Geräts zur Leistungsmessung beginnen. Schalten Sie dazu den Transceiver im Setup-Modus ein, „quetschen“ Sie die maximale Ausgangsleistung des Verstärkers (in unserem Fall sind es 350 - 200 W), messen Sie die Spannung an der Last und ermitteln Sie anhand von Tabelle 5 die maximale Leistung Ihres Verstärkers, die dieser Spannung entspricht. Durch Drehen des Schiebers des Widerstands R3 des SWR-Meters stellen Sie die Nadel des Geräts P2 auf die letzte Teilung ein. Diese Aufteilung entspricht der maximalen Leistung des Verstärkers und R3 muss möglicherweise angepasst werden. Als nächstes kalibrieren Sie den Rest der Skala des Geräts, indem Sie die Antriebsspannung reduzieren und die Spannung am Ausgang des Verstärkers steuern. Zukünftig sollte bei Messungen beachtet werden, dass die Genauigkeit der Instrumentenablesung bei der Leistungsmessung in einer realen Antenne umso höher ist, je besser das SWR, d.h. Je näher der Widerstand der von Ihnen verwendeten Antenne bei 75 (50) Ohm liegt.
Ein nach Variante A aufgebauter Verstärker wird zunächst ohne Anschluss einer Vorstufe konfiguriert. Zunächst wird der Ruhestrom der Lampen durch Auswahl der Anzahl der Zenerdioden (VD11-VD14) im Bereich von 60-100 mA eingestellt. Bei Verwendung von drei D815A-Zenerdioden beträgt der Ruhestrom beispielsweise 30 mA, wir schließen VD11 mit einem Jumper kurz, der Ruhestrom erhöht sich auf 150 mA. Wir entfernen VD11 vollständig und als VD12 setzen wir eine D815B-Zenerdiode ein, I® wird zu 75 mA, dann ändern wir VD12 wieder in D815A und anstelle von VD11 verwenden wir eine Diode wie KD202 oder ähnliches, die in Vorwärtsrichtung angeschlossen ist, der Ruhestrom wird 100 mA, wenn es weniger ist, fügen wir eine weitere Diode KD202 hinzu (der Platz für die Installation dieser Diode ist auf dem Streifenteil 23A vorgesehen).
Bei der Verwendung anderer Arten von Zenerdioden ist zu beachten, dass der maximale Strom durch sie bei Signalspitzen 1,0 A erreichen kann. Die Verwendung von Zenerdioden D815A ist darauf zurückzuführen, dass sie in diesem Fall auch ohne verwendet werden können Heizkörper. Die Zenerdioden D815A können durch parallel geschaltete Zenerdioden D815E-Z über Begrenzungswiderstände mit einem Widerstandswert von 3 - 4 Ohm ersetzt werden (der Buchstabe wird bei der Einrichtung festgelegt). Für Dioden gelten nur Anforderungen an den Durchlassstrom (er muss mehr als 1,0 A betragen), da die an sie angelegte Spannung unbedeutend ist.
Erst nach diesem Vorgang können Sie mit der Konfiguration der Vorkaskade beginnen. Diese Reihenfolge ermöglicht Ihnen einen schnellen und frustfreien Aufbau. Aus dem Diagramm ist ersichtlich, dass der Transistor parallel zur Kette L6, VD11-VD13 geschaltet ist. Daher können Sie durch leichtes Öffnen des Transistors VT1 den Ruhestrom der Lampen einstellen. Zunächst wird der Motor R22 mit variablem Widerstand auf die Position des maximalen Widerstands eingestellt. Schalten Sie anschließend den Verstärker ein und lassen Sie die Röhren mindestens 5 Minuten lang aufwärmen. Nach dem Aufwärmen können Sie mit R22 den Nennruhestrom einstellen. Nach der Einstellung kann der Widerstand bei Bedarf durch einen konstanten Widerstand mit dem entsprechenden Wert ersetzt werden. Überprüfen Sie anschließend durch Einschalten des Transceivers im Tuning-Modus und schrittweises Erhöhen der Erregerspannung die Linearität des Verstärkers bei „Sättigung“, d. h. Wenn Netzstrom auftritt, müssen Sie den Wert von R23 reduzieren. Erreicht der Anodenstrom in keinem Bereich 0,5 A, ist die Erregerleistung gering und der Widerstand R23 kann erhöht werden. Bei der Abstimmung ist zu beachten, dass die Abstimmung bei maximaler HF-Spannung am Antennenäquivalent oder, falls diese nicht vorhanden ist, mit einem einfachen Feldstärkeanzeiger direkt in der Antenne selbst erfolgt. Ich empfehle nicht, den Verstärker auf den maximalen Anodenstrom abzustimmen. In diesem Fall schalten Sie die Stufe einfach in den DC-Verstärkermodus, was nicht dem Modus mit maximaler Ausgangsleistung entspricht.
Die Anpassung des für den Betrieb verwendeten Transceivers an den Eingang eines Verstärkers mit transformatorloser Stromversorgungsschaltung für die Anodenkreise (bei 2 GI-7B) erfolgt durch Änderung der Windungszahl der Wicklung III L6 auf das minimale SWR am Verstärkereingang und der maximale Ausgang.
Beim Aufbau eines in Gegentaktschaltung aufgebauten Verstärkers sollte zunächst auf eine Symmetrie der Arme geachtet werden, d.h. Gleichheit der HF-Spannungen an den Gittern (Kathoden) der Lampen. Dies geschieht bei Bedarf durch Verschieben des Mittelpunkts der Wicklungen I und II des Eingangstransformators T1. Anschließend wird durch Änderung des Übersetzungsverhältnisses desselben Transformators ein akzeptabler Wert des SWR-Wertes am Verstärkereingang eingestellt.
Tabelle 5.
Bei der Abstimmung einer der Verstärkerschaltungen kann sich herausstellen, dass das Band mit zufriedenstellender Anpassung an die Last nicht ausreicht, um den Arbeitsteil des Bereichs abzudecken, ohne die Elemente der P-Schaltung anzupassen. Die Anpassungsbandbreite hängt vom Übersetzungsverhältnis des Widerstands in der Anpassungsschaltung ab und wird durch das Verhältnis dargestellt:
N = Re / Rn, wobei Re der Ersatzwiderstand der Endstufenlampe und Rn der Lastwiderstand ist.
Wenn wir also ein Koaxialkabel mit einer Standard-Wellenimpedanz von 50-75 Ohm zur Stromversorgung der Antenne verwenden, erhalten wir in unserem Fall einen Transformationskoeffizienten von etwa 20. Sein Wert kann reduziert werden (der Bereich einer zufriedenstellenden Anpassung wird entsprechend erweitert). ) durch Erhöhung des Lastwiderstandes, d.h. Verwendung eines Transformators mit einem Übersetzungsverhältnis von 4:1 am Ausgang des P-Kreises zur Anpassung an die Last (Abb. 2.12). Es ist jedoch zu beachten, dass mit einer Erhöhung des Wertes von Rn auch die Spannung an C21 unter Beibehaltung der Ausgangsleistung zunimmt, weshalb der Spalt zwischen den Stator- und Rotorplatten vergrößert werden muss. Dieser Transformator wird ähnlich wie die L6-Drossel hergestellt (es ist besser, die Ringe zum Aufwickeln mit einer Permeabilität von 600-1000 zu nehmen; Ringe aus der selbstfahrenden Waffe sind für die R-130 r/st geeignet) und wird installiert auf der Frontplatte des Netzteils (Abb. 15BM, Abb. 16BM). Auch die Transformatorhalterung ähnelt der L6-Induktorhalterung.
Jetzt ein paar Tipps:
1. Verstärker mag es nicht, mit hohem SWR (≥2,5) zu arbeiten In diesem Fall kommt es zu einer Umverteilung der Leistung und ein Teil dieser Leistung geht an die Drosselklappe und durchbricht diese.
- Es empfiehlt sich, den Verstärker zu erden. Im Betrieb kam es vor, dass bei starken Blitzentladungen die Netzsicherungen „durchgebrannt“ waren. Dies geschah in Fällen, in denen offene Antennen (LW, Inv.Vee, V-Beam usw.) mit dem Verstärker verwendet wurden, die während eines Gewitters nicht ausgeschaltet wurden.
- Versuchen Sie nicht, mehr Ausgangsleistung vom Verstärker zu erhalten, als die Gesamtleistung der von Ihnen verwendeten Leistungstransformatoren zulässt, obwohl die in dieser Konstruktion verwendeten Transformatoren natürlich mit einer Reserve hergestellt werden, jedoch gemäß den bestehenden (und noch nicht aufgehobenen) Murphy-Gesetzen - Gerade im entscheidenden Moment (zum Beispiel beim Anruf von P5 oder im Extremfall von FO0) werden sie Ihnen sagen, dass Sie lange leben sollen (und er ist dabei, zu antworten, und es kommt Ihnen so vor!). Aufgrund des Spannungsabfalls an der Anode wirkt sich dies außerdem vor allem auf die Signalqualität Ihres Radios aus.
- Seien Sie nicht faul, erledigen Sie die ganze Arbeit, dann haben Sie vor der Amateurfunk-Bruderschaft immer etwas vorzuweisen und etwas, auf das Sie stolz sein können, denn deren Verstärker funktionieren nur ohne Gehäuse und zudem nur darauf stehend Seite, und bevor Sie es einschalten, müssen Sie es auch mit der Faust auf eine bestimmte Stelle schlagen (und vielleicht mehr als einmal!).
- Der Verstärker ist für die interkontinentale Kommunikation ausgelegt, weil Um lokale durchzuführen, muss mindestens GU-5B verwendet werden. Als letzten Ausweg ist GU-81 zulässig (jedoch bei 3 kV an der Anode). Das Wesentliche dabei ist Folgendes: Alle Verstärkungsregler am Empfänger werden sofort auf die Nullposition gestellt, und erstens macht selbst der primitivste Detektorempfänger absolut keinen Lärm mehr, und zweitens, egal wie viel andere „kluge Kerle“ „ „Klammern“ die Frequenz, sie werden Ihr angenehmes Gespräch über die Aussichten für die Ernte usw. nicht beeinträchtigen. Und alle anderen werden wegen der „Innereien“ in Richtung etwa fünfzig bis einhundert kHz zerstreuen, sie müssen auch jemanden hören.
- Wenn der Verstärker, den Sie mit Liebe und Geschick zusammengebaut haben, nicht funktioniert, wird sofort klar, dass der Autor natürlich ein Idiot und seine Schaltung dumm ist und die Genetik wiederum natürlich nichts damit zu tun hat. Natürlich ist alles Humor.
Und das Wichtigste, was man nie vergessen sollte: Ein Verstärker ist nur dann ein guter Helfer, wenn er an eine gute Antenne angeschlossen ist.
Was oben beschrieben wird, ist kein Dogma, sondern ein praktischer Arbeitsleitfaden, der die Richtung des Designs vorschlägt; im Prozess der Kreativität können Sie die Gesamtabmessungen vergrößern, das Layout abhängig von den verwendeten Teilen, Ihrer Vorstellungskraft, Ihren Fähigkeiten ändern, Erfahrung usw., kurz gesagt – erschaffen Sie wie wir, erschaffen Sie besser als wir. Vor allem bitte ich Sie, alle Ihre Wünsche, Kritikpunkte und Fehler, sowohl theoretischer als auch technischer Natur und Rechtschreibung, aufzuschreiben. Das Material wurde praktisch von einer Person vorbereitet und bearbeitet, so dass es nahezu unmöglich war, den Überblick zu behalten. Vielen Dank im Voraus.
Abschließend. Ich möchte A. S. Rozhnov UY0UZ und V. V. Yurchenko UT5UAO meinen tiefen Dank für die großartige technische Unterstützung aussprechen, die sie bei der Herstellung individueller Prototypen von Verstärkern und der Durchführung von Experimenten zum Testen ihrer einzelnen Komponenten geleistet haben.
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Entscheiden Sie sich dafür, die guten alten Glaslampen in Ihrem Leistungsverstärker (PA) zu verwenden, dann werden Sie das Ausblasen, Aufwärmen, Trainieren usw. vergessen.
500 W Ausgangsleistung sind besser als 100 W! Die PA ist für den Betrieb auf den Amateurbändern 10, 12, 15, 17, 20, 30, 40, 80 m und 160 m ausgelegt. Die Spitzenausgangsleistung ohne Verzerrung des verstärkten Signals beträgt 500 W.
Es basiert auf einer VL1-Lampe vom Typ GK71, die nach der klassischen Schaltung mit einer gemeinsamen Kathode verbunden ist. Die Eingangsimpedanz des Verstärkers und die Stabilität seines Betriebs in allen Bereichen werden durch den Widerstand R1 sichergestellt, der es dem importierten Transceiver (und dem dafür vorgesehenen Verstärker) ermöglicht, mit einer konstanten Last von 50 Ohm und einem minimalen SWR zu arbeiten.
Reis. 1. Ansicht der Frontplatte des Leistungsverstärkers (PA).
Bei einer Transceiver-Ausgangsleistung von 5 W stellt der Verstärker eine Spitzenausgangsleistung von 500 W bereit. Die erforderliche geringe Eingangsleistung der PA ermöglicht den Einsatz mit importierten und selbstgebauten Transceivern mit einer maximalen Ausgangsleistung von bis zu 10 W, die über eine Ausgangsleistungsanpassung verfügen.
Der Anodenkreis der VL1-Lampe ist nach einem Reihenstromkreis aufgebaut. Was sich auch positiv auf die Effizienzsteigerung des Verstärkers im HF-Bereich auswirkt.
Wenn heute viele Kurzwellenbetreiber die Möglichkeit haben, Marken-Transceiver zu verwenden, müssen Leistungsverstärker in der Regel selbst hergestellt werden. Dieser Abschnitt bietet einen vollständigen Entwurf einer modernen PA für einen Amateur-HF-Radiosender.
Der Stromkreis mit gemeinsamer Kathode (CC) weist entlang des ersten Gitters einen hohen Eingangswiderstand auf. Die Eingangssignalquelle muss nur einen kleinen Blindstrom durch die Eingangskapazität der Lampe liefern, und es gibt keine aktive Komponente des Gitterstroms; außerdem ist ihr Aussehen schädlich, sodass eine kleine Eingangsleistung ausreicht, um die PA zu betreiben mit einem OC. In einer realen Schaltung kann der Leistungsgewinn einer Schaltung mit OK mehrere zehn Dezibel erreichen.
Es ist zu beachten, dass PAs, die auf der OK-Schaltung basieren, empfindlich auf eine Überlastung des Eingangssignals reagieren. Darüber hinaus wird durch Intermodulationsverzerrungen das abgestrahlte Frequenzband des SSB-Signals deutlich erweitert.
Es ist wichtig, die Passdaten der Lampenmodi einzuhalten, die Glühfadenspannung muss genau eingehalten werden. Eine unterschätzte Glühfadenspannung wirkt sich deutlich schlechter auf die Lebensdauer von Lampen aus als eine überschätzte.
Durch den Betrieb eines teuren importierten Transceivers mit geringer Leistung und einer Röhren-PA entlasten wir die Transistor-Ausgangsstufe des Transceivers sowie die Stromversorgung des Transceivers.
Schematische Darstellung
Leistungsverstärker, dessen Schaltplan in Abb. dargestellt ist. 2 sorgt für den nötigen Gewinn auf allen neun Amateur-HF-Bändern. Es wird auf einer VL1-Lampe hergestellt, die nach einem gemeinsamen Kathodenkreis angeschlossen ist.
Wenn am XS1-Anschluss kein Steuersignal anliegt (das Steuerpedal ist nicht gedrückt) oder der Verstärker ausgeschaltet ist, durchläuft das Eingangssignal der an den XW2-HF-Anschluss angeschlossenen Antenne den Stromkreis über die normalerweise geschlossenen Relaiskontakte K2 und K1 mit dem „Input“-Anschluss XW1 und dann mit dem Transceiver verbinden.
Beim Umschalten in den Sendemodus erhält die XS1-Buchse ein Steuersignal vom Transceiver. Über den Stromkreis über den Schalter SA3, die Kurzschluss-Relaiswicklung, werden +24 V dem Transistorschalter mit offenem Kollektor im Transceiver zugeführt. Beim Öffnen des Transistorschalters des Transceivers werden die Relais KZ, K1, K2 aktiviert.
Reis. 2. Schematische Darstellung eines Leistungsverstärkers (PA).
Der Trimmerkondensator C4 dient als Tuner für die Bereichsschaltungen. Im Empfangsbetrieb sind die Kontakte des Relais K3.1 geöffnet. Die Relais K1 und K2 sind stromlos.
Die Kontakte K1.2 sind geöffnet, dem Steuergitter der Lampe wird eine Spannung von minus 150 V zugeführt, während die Lampe geschlossen ist.
Der Offset muss so gewählt werden, dass er die Lampe im Empfangsbetrieb zuverlässig abdeckt. Eine schlecht abgedichtete Lampe kann Geräusche verursachen und den Empfang beeinträchtigen.
Die Kontakte des Relais K1 K1.2 schalten den Vorspannungskreis und im Sendebetrieb wird dem Steuernetz eine stabilisierte Spannung von minus 80 V zugeführt. Das Relais K2 verbindet mit seinen Kontakten K2.1 die Antenne mit dem Ausgang der PA.
Die Last ist eine P-Schaltung, die die Anpassung des Verstärkers an Antennen mit unterschiedlichen Eingangsimpedanzen gewährleistet. Der Anodenkreis der Lampe umfasst den üblichen P-Kreis C13, L8 und L9, C17.
Um eine Selbsterregung des Verstärkers zu verhindern, ist im Steuergitter VL1 ein niederohmiger Widerstand R2 enthalten. Der Anodenkreis der VL1-Lampe enthält außerdem ein Schutzelement gegen Selbsterregung am VHF – eine Drossel Dr3 mit einer kleinen Induktivität, die von einem Widerstand R4 überbrückt wird, der seine Wirkung bei Betriebsfrequenzen abschaltet. Selbsterregung ist trotz der mythischen „niedrigen Frequenz“ von GK71 möglich.
Die Drossel Dr2 wird an der Stelle mit dem geringsten Widerstand und der geringsten HF-Spannung an den P-Kreis angeschlossen. Daher wird der Betrieb des Verstärkers bei hohen Frequenzen nicht beeinträchtigt. Strukturell kann es nahe an den Wänden des Verstärkergehäuses platziert werden, was die Anordnung vereinfacht.
Bei hohen Frequenzen ist der Induktor parallel zur Last geschaltet, seine Nebenschlusswirkung ist gering und er kann eine geringere Induktivität aufweisen. Die erforderliche Induktivität beträgt, selbst mit einem Spielraum für den Anschluss einer hochohmigen Antenne, 20-30 μH. Dementsprechend werden die eigene Kapazität und Abmessungen des Induktors reduziert.
Am Ausgang der P-Schaltung ist eine Ausgangssignalpegelanzeige (HF-Voltmeter), Elemente C18*, angeschlossen. VD5, R6, R7, C19, C20 und PA1, was den Aufbau des P-Schaltkreises und die korrekte Anpassung an die Antenne erleichtert. Die erforderliche Empfindlichkeit des Indikators wird abhängig von der tatsächlichen Eingangsimpedanz der Antenne durch Einstellen des Widerstands R6 eingestellt.
Die PA verfügt über einen Bypass-Modus. Um es einzuschalten, verwenden Sie SA3. Ohne Netzstrom arbeitet die Lampe mit maximaler Linearität.
Um den Steuergitterstrom zu überwachen, empfiehlt es sich, ein Mikroamperemeter mit kleiner Skala einzubauen. Es ist nützlich für Messungen und Tests. Während des Betriebs kann es sicher durch eine Low-Power-LED VD3 ersetzt werden, parallel zu der Sie eine einfache Diode VD4 anschließen müssen, über die die Vorspannung dem Netz zugeführt wird.
Der Lampenfaden wird mit einer Wechselspannung von 21–22 V betrieben. Dadurch wird der erforderliche Emissionsstrom für den linearen Betrieb des Verstärkers bereitgestellt und gleichzeitig eine lange Lampenlebensdauer gewährleistet.
Design
Die PA ist auf Basis der legendären Sendeeinheit des Radiosenders RSB-5 aufgebaut. Hierbei handelt es sich um ein Aluminiumgehäuse mit einer 115-mm-Chassisbasis. Ideal für dieses Design.
Das Panel der GK71-Leuchte ist auf einer Höhe von 55 mm befestigt. Das Gehäuse hat die Maße 200x260x260 mm (BxHxT) ohne hervorstehende Elemente.
Das obere Fach enthält Teile des Ausgangs-P-Kreises C12, 04, C15, C16, C17, Dr2, L8, L9 – Drehscheibe, Relais K2.
Die Frontplatte enthält:
- Drehknopf und Skala;
- Zifferblattzähler PA1;
- variabler Widerstand R6;
- Antennenanschlüsse XW2 und XI;
- Griffe der Kondensatoren C4.03, 07;
- Schalter SA1, SA2;
- Schalter SA3.
Variable Kondensatoren sind mit Skalen ausgestattet, was die Einstellung sehr erleichtert.
Das untere Fach enthält C4, 03, Spulen LI, L1"- L7, L7’, Bandschalter SA1, Relais K1 und KZ. Die Anschlüsse XW1, XS1, XP1, X2 sind an der Rückwand des unteren Fachs installiert.
Die obere U-förmige Abdeckung, die die PA-Einheit abdeckt, hat an den Seiten Langlöcher und eine um 10 mm erhöhte obere Abdeckung. Die Abdeckung an der Unterseite des Geräts ist mit Löchern versehen, um die Kühlung des Verstärkers zu verbessern. All dies geschieht, um das Eindringen von Staub in die PA zu reduzieren.
Teile und mögliche Ersatzteile
Am Verstärkereingang sind induktiv gekoppelte Bandpassfilter installiert, die Folgendes bieten:
- erstens galvanische Trennung vom Transceiver;
- zweitens eine gute Bereichsfilterung.
Die Eingangsnetzstromkreise werden durch den Schalter SA1 geschaltet. Die Daten der Eingangsinduktivitäten sind in der Tabelle angegeben. 1.
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Reichweite |
Anzahl der Windungen, L |
Wicklung |
Spdop |
Drahtdurchmesser, mm |
Rahmendurchmesser, mm |
Spule, L1 |
Drahtdurchmesser, mm |
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Wickellänge 30mm |
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16 Sechskant. |
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16 Sechskant. |
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16 Sechskant. |
Tabelle 1. Eingabeinduktordaten.
Die Netzdrossel Dr1 ist auf einen Porzellanrahmen gewickelt. Außendurchmesser – 20 mm, Gesamtlänge – 39 mm. Es besteht aus 4 Abschnitten mit einer Breite von 4 mm, der Durchmesser im Abschnitt beträgt 11 mm mit 2 mm dicken Trennwänden.
Draht der Marke PELSHO 0,1, bis zur Füllung gewickelt.
Am Ausgang des Leistungsverstärkers wird eine P-Schaltung verwendet. Die Ausgangsspule des P-Kreises L8 ist rahmenlos, auf einen Dorn mit einem Durchmesser von 40 mm gewickelt und enthält 5 Windungen eines versilberten Kupferrohrs mit einem Durchmesser von 5 mm, Wicklungslänge - 30 mm. Der hohe Gütefaktor dieser Spule sorgt für volle Leistungsabgabe beim Betrieb im 10-m-Bereich.
Als Induktor L9 wurden ein „Plattenspieler“ und ein Umdrehungszähler des Radiosenders RSB-5 oder ähnliches, beispielsweise des Radiosenders Mikron, verwendet.
P-Kreis-Induktivitäten sind in eine Richtung gewickelt. Als L8 wurde beim Aufbau ein „Plattenspieler“ des Radiosenders R-111 mit einer Induktivität von 1,3 μH verwendet. Diese Spulen haben einen Nachteil: Die versilberte Oberfläche oxidiert mit der Zeit und der Kontakt kann kaputt gehen, was eine Reinigung erfordert.
Zu diesem Zweck verwenden Sie am besten Ammoniak. Der Kondensator 03 zum Einstellen des P-Kreises muss einen Abstand zwischen den Platten von mindestens 1,2 mm haben. Geeignet ist der Kondensator des Radiosenders RSB-5 (R-805), der Abstand zwischen den Platten beträgt 2 mm.
Der Kondensator C17 regelt die Verbindung zur Antenne, der Spalt beträgt mindestens 0,5 mm. Der Kondensator C17 wird in alten Radios verwendet; es handelt sich um eine dreiteilige Version mit einem Abstand von 0,3 mm, wenn die Antenne eine Eingangsimpedanz von 50–100 Ohm hat.
Wenn Sie Antennen mit einer höheren Eingangsimpedanz verwenden möchten (z. B. Long Wire, VS1AA oder amerikanischer Typ), sollte der Abstand zwischen den C17-Platten mindestens 1 mm betragen, um unerwünschte elektrische Durchschläge im Luftspalt zu vermeiden.
Die Dr2-Drossel ist auf einen Keramikrahmen mit einem Durchmesser von 13 mm und einer Länge von 190 mm gewickelt. Seine Wicklung besteht aus PELSHO-Draht 0,25, die Windungszahl beträgt 160. Bis zur Hälfte des Rahmens sind die Wicklungswindungen pro Windung, dann in Abschnitten mit Abständen von 5 mm und vom heißen Ende aus ist ein Teil der Induktorwindungen progressiv Wicklung.
Die Drossel Dr3 enthält vier Drahtwindungen, die gleichmäßig über die Länge des Widerstandskörpers R4 vom Typ MLT-2 verteilt sind.
Anschlüsse: XW1, XW2 – HF-Anschlüsse SR-50-165f; XS1 - SG-5; X1 ist eine Klemmklemme am HF-Isolator, X2 ist eine Klemmklemme für die Erde. XP1-Steckertyp RP 14-30LO oder RP-30.
SA1 – Keramik-Keksschalter Typ PGK 11P 1N mit zwei Platinen. SA2 leistungsstarker HF-Keramik-Flugschalter von PSB-5.
Festwiderstände der Typen MT-2, MLT, S1-4, S2-23, R6 - variabler Widerstand Typ SPO, CH2-2-1. Trimmerwiderstand R7 SPZ-19, SPZ-38.
Kondensatoren Typ KD, KM, KT, K10-7V, KSO. Trimmerkondensator C4 Typ KPV, KPVM. Kondensator S14 Typ K15U-1 150 pF 7 kVAr 6 kV.
Der Kondensator 08 ist strukturell, es handelt sich um ein Stück Koaxialkabel, das sich in der Nähe des Induktors L9 befindet.
SA3 Kippschalter Typ PV2-1, TP1-2, MT1, PT8 oder P2K.
Die Betriebsspannung aller Relais beträgt 24-27 V. Die Kontakte der Hochfrequenzrelais K1 und K2 müssen einer Durchgangsleistung von 100 bzw. 500 W standhalten. Relais K1 - RPV 2/7 mit einer Betriebsspannung von 27±3 V, Wicklungswiderstand 1100 Ohm, Betriebsstrom 13 mA, Rückfallstrom 2 mA.
Polarität der Relaisspule:
- Ausgang A - Minus;
- Ausgang B ist plus.
Reisepass RS4.521.952 oder RS4.521.955, RS4.521.956, RS4.521.957, RS4.521.958.
Sie können RES-59, Reisepass HP4.500.025 verwenden. RES-48-Pass RS4.520213 passt gut. Relais K2 HF Typ „Guka“ oder ähnlich für Betriebsspannung 24-27 V.
Wenn Sie nicht vorhaben, Antennen wie Long Wire, VS1AA und dergleichen zu verwenden, eignet sich ein Relais vom Typ TKE54PD1 gut als K2-Relais.
Kurzschlussrelais Typ RES15, Pass RS4.591.001, RS4.591.007, HP4.591.014 kann durch RES-49, Pass RS4.569.421-00, RS4.569.421-04, RS4.569.421-07 ersetzt werden. Alle Relais sind über ein verdrilltes Paar verbunden.
Messgerät PA1 mit einem Gesamtabweichungsstrom von 1 mA, Typ M4231.
Dioden VD1, VD2, VD4, VD6 – KD522 oder anderes Silizium, VD3 – AL310, VD5-D2E, D18.
Einstellungen
Beim Aufbau einer Röhren-PA müssen alle Vorsichtsmaßnahmen getroffen werden, da hier lebensgefährliche Hochspannung anliegt. Schalten Sie den Verstärker niemals ein, ohne dass die obere Abdeckung angebracht ist.
Bei längerem Gebrauch wird die obere Abdeckung des Verstärkers heiß, was zu Verbrennungen führen kann. Berühren Sie diese Teile der PA während des Betriebs nicht.
Stellen Sie vor dem Entfernen der oberen Abdeckung sicher, dass die Stromversorgung mindestens 5 Minuten lang ausgeschaltet ist. Während dieser Zeit werden die Elektrolytkondensatoren vollständig entladen.
Zunächst ist es notwendig, die Messgeräte zu kalibrieren, indem ihre Messwerte mit Standardmessgeräten verglichen werden. Shunts können bei Betriebsspannungen nicht ausgewählt werden.
Achten Sie besonders auf die Überprüfung der Richtigkeit und Qualität der Installation. Ein fehlerfreier Verstand erfordert in der Regel keine besondere Einrichtung und beginnt sofort mit der Arbeit.
An den Verstärkereingang ist ein Transceiver angeschlossen. Bei den meisten importierten Transceivern wird die Ausgangsleistung stufenlos angepasst. Beim ersten Einschalten einer PA mit Transceiver muss die am PA-Eingang zugeführte Leistung auf ein Minimum reduziert werden.
Der YAESU FT-950 Transceiver hat eine minimale Ausgangsleistung von 5 W. Hier haben wir angefangen.
Nehmen wir für die Zukunft an, dass im Betrieb 5 W völlig ausreichen, um die PA mit einer oder zwei GK71-Lampen zu betreiben. Der nichtinduktive Eingangswiderstand R1 kann aus dem Stromkreis ausgeschlossen werden. In diesem Fall beträgt das SWR bei ausgeschaltetem Tuner im Transceiver auf allen Bändern 1-1,2, bei sorgfältiger Auswahl der Windungen der Kommunikationsspule und bei eingeschaltetem Tuner beträgt das SWR 1.
Bei einer Lampe erreicht der Anodenstrom 350 mA. Die maximal zulässige Schwankung darf das Auftreten von Steuergitterstrom nicht zulassen. Wer mehr Leistung möchte, sollte den Swing nicht erhöhen und auf Netzstrom verzichten.
In diesem Fall ist es besser, die Schirmspannung zu erhöhen und den Ruhestrom der Lampe auf den vorherigen Wert einzustellen, damit der maximale Hub ohne Steuergitterstrom erreicht wird.
An den Verstärkerausgang anschließen:
- oder eine äquivalente Last vom Typ 39-4 für 1 kW mit einem Ausgang zum HF-Spannungsanschluss von 1:100 und einem Lampenvoltmeter V7-15;
- oder eine Glühlampe mit einer Leistung von 500 W für eine Spannung von 220 oder 127 V (im Schienenverkehr eingesetzt).
SA3 – in der Position „Ein“. Wir schalten die Stromversorgung ein und messen den Ruhestrom der Lampe, der etwa 30-40 mA betragen sollte.
Wir stimmen die Eingangsbereichsschaltungen mit dem Kondensator C4 auf Resonanz ab. Der Drehkondensator sollte sich nicht in seiner Extremposition befinden. Ändern Sie bei Bedarf die Windungszahl der Spulen L1-L7.
Die genaue Auswahl der Windungen der Kommunikationsspulen L1 bis L7 erfolgt mithilfe des im Transceiver integrierten minimalen KVS-Meters.
In den Bereichen 18 und 21 MHz, 24 und 28 MHz arbeiten die gleichen Schaltkreise L6, L6’ und L7, L7.
Der SA2-Schalter verbindet den variablen Anodenkondensator C13 im 160-30-m-Bereich und im 160-m-Bereich einen zusätzlichen Kondensator C14. In den Bereichen 20–10 m ist der Kondensator C13 deaktiviert. In diesem Fall erfolgt die Anpassung über die Induktivität L9 und den Koppelkondensator C17.
Schließen Sie abschließend die Antenne an, mit der die PA arbeiten soll. Schalten Sie die PA nicht ohne angeschlossene Antenne ein. Nach dem Einschalten ohne Antenne kann am Antennenanschluss gefährliche Hochspannung entstehen.
Es gibt drei Einstellelemente. In niederfrequenten Bereichen ist der Anodenkondensator C13 auf hohe Kapazität und Induktivität eingestellt. Durch Variation der Induktivität stimmen wir den Ausgangskreis auf Resonanz ab und stellen mit dem Kondensator C17 die notwendige Verbindung zur Last her.
Um Fehleinstellungen zu vermeiden, müssen Sie die Regel beachten: Die Kondensatoren C13 und C17 sollten immer näher am Maximalwert eingestellt werden, was auch einer maximalen Oberwellenunterdrückung entspricht.
Durch Manipulation der Kondensatoren C13, C17 und der Induktivität L9 werden in jedem Bereich die maximalen Messwerte der PA1-Ausgangsanzeige erreicht. Achten Sie gleichzeitig auf den Rückgang des Anodenstroms.
Für einen zuverlässigen Betrieb der PA ist eine gute Erdung erforderlich. Um die in der Antenne induzierte statische Elektrizität zu entfernen, ist es sinnvoll, die Drossel vom SW2-Anschluss zum Gehäuse einzuschalten.
Die Daten des Anodenkondensators lauten wie folgt:
- Reichweite 160 m - 270 pF;
- Reichweite 80 m - 120 pF;
- Reichweite 40 m - 70 pF;
- Reichweite 30 m - 39 pF;
- In anderen Bereichen ist der Anodenkondensator deaktiviert.
Um während des Betriebs schnell von Bereich zu Bereich wechseln zu können, ist es erforderlich, eine Tabelle mit den entsprechenden Positionen der Kondensatorrotoren und den Ablesungen des Drehscheibenzählers zu erstellen.
Die Methode zur Berechnung des P-Kreises ist den Lesern dieses Buches bekannt und in der Referenzliteratur beschrieben. Es gibt fertige Tische für verschiedene Rogen. Für solche Berechnungen gibt es viele virtuelle Taschenrechner im Internet.
Berechnungen besagen, dass man bei 28 MHz eine Schaltung mit einer Induktivität von 0,5 μH und einer „Hot-End“-Kapazität der P-Schaltung von 40 pF benötigt. Und wir haben 2 GK71 Svykh = 17x2 plus C-Installation = 45-50 pF. Hier können wir den Schluss ziehen, dass 2xGK71 bei 28 MHz nicht funktionieren wird.
Der Ausweg besteht darin, die serielle Stromversorgung zum P-Kreis zu verwenden und die Induktivität Dr2 mit einer geringeren Induktivität zu verwenden, die jetzt nicht in der Installationskapazität enthalten ist. Wir schließen den Anoden-Drehkondensator komplett aus dem Stromkreis aus.
Lampentraining
Ich musste viel mit GK71 experimentieren, sie brauchen keine Schulung. Es empfiehlt sich jedoch, in dieser Reihenfolge zufällig Lampen mit langer Haltbarkeit zu trainieren.
Waschen Sie verschmutzte Lampen in Wasser mit Waschpulver, spülen Sie sie gründlich aus, damit das Wasser die Innenseiten des Sockels wäscht, und trocknen Sie sie ab. Es ist sinnvoll, Ersatzlampen auszubilden, die auch längere Zeit nicht funktioniert haben. Zukünftig sind sie sofort und garantiert einsatzbereit.
Halten Sie die Lampe mehrere Stunden lang erhitzt und legen Sie dann eine Vorspannung an. Als nächstes legen Sie eine reduzierte Anoden- und Schirmspannung an, reduzieren die Gittervorspannung, bis ein kleiner Anodenstrom auftritt, und warten erneut mehrere Stunden.
Wir reduzieren die Vorspannung, bis der Anodenstrom erreicht ist, so dass die Anoden leicht rosa werden, und lassen sie eine Weile backen.
Von funktionierenden Lampen ist es von Zeit zu Zeit notwendig, Staub von der Oberseite des Zylinders mit einem trockenen, sauberen Lappen zu entfernen (bei ausgeschaltetem PA und entladenen Kondensatoren).
Stromversorgung für eine leistungsstarke Generatorlampe
Die richtig gewählte Glühfadenspannung einer leistungsstarken Generatorlampe ermöglicht eine um ein Vielfaches längere Lebensdauer der Lampe, erhöht die Zuverlässigkeit ihres Betriebs und erleichtert die Temperaturkontrolle. Es wird so gemacht.
Wir verbinden den LATR mit der Primärwicklung des Heiztransformators und stellen die nominale Heizspannung ein. Wir konfigurieren die PA mit einem Single-Frequenz-Signal auf maximale Leistung. Bei voller Leistung reduzieren wir langsam die vom LATR gelieferte Spannung, bis die Ausgangsleistung abzunehmen beginnt.
Wir erhöhen die Filamentspannung um 10 % (das ist die Emissionsmarge). Wir messen die Spannung an der Primärwicklung des Heiztransformators. Wir wählen nacheinander einen Löschwiderstand in der Primärwicklung des Transformators aus, um die gemessene Spannung bei der Nennnetzspannung zu erhalten.
Installation von PA
Die Eingangsbereichsschaltkreise befinden sich im Keller des Gehäuses. Einzelheiten zur Lampenanodenlast finden Sie oberhalb des Chassis. Die Leiter der HF-Kreise sind minimal kurz und vorzugsweise gerade und bestehen aus einadrigem versilbertem Kupferdraht.
Der Aufbau der PA ist auf dem Foto zu sehen (Abb. 3). Foto des internen Aufbaus des Verstärkers von der Rückseite.
Eine Variante mit zwei GK71-Lampen ist in Abb. dargestellt. 4.
Reis. 3. Ansicht der Endstufe (PA) rechts.
Reis. 4. Rückansicht des Leistungsverstärkers (PA).
Stromversorgung: Funktionen
Jede Quelle muss bei maximaler Betriebslast des Verstärkers die erforderliche Spannung und den erforderlichen Strom erzeugen. Sie müssen überprüft werden, wenn sich die Versorgungsspannung in der Leitung ändert.
Die Netzspannung ändert sich im Laufe des Tages. Normalerweise sinkt es abends und erreicht spät in der Nacht seinen Höhepunkt. Hängt von der Jahreszeit, der Entfernung des Hauses vom Umspannwerk und dem Zustand des Stromnetzes ab.
Im Netzteil (PSU) der PA verfügt die Primärwicklung (Netzwicklung) über Anzapfungen und bei großen Schwankungen der Netzspannung, insbesondere in ländlichen Gebieten, besteht die Möglichkeit, die Spannung anzupassen.
Sie sollten die Spannungsstabilisierung am Lampenschirmgitter sehr ernst nehmen.
Hierfür können Sie Folgendes verwenden:
- eine separate Wicklung am Anodentransformator oder ein separater kleiner Transformator;
- leistungsstarke Halbleiter-Zenerdioden Typ D817, D816 auf Strahlern.
Für die Anodenversorgung der Lampe wird üblicherweise eine unstabilisierte Spannung verwendet. Aber je größer die Kapazität der Filterkondensatoren ist, desto geringer ist die Verzerrung im SSB-Betrieb und desto sauberer ist das Signal im CW- und DIGI-Betrieb.
Es muss daran erinnert werden, dass, egal wie gut und linear die verwendeten Lampen sind, die Grundlage für ein qualitativ hochwertiges Funktionieren des Geistes seine Stromversorgung ist. Die Autoren raten dazu, nicht an der Leistung des Anodentransformators und den Kapazitäten des Anodenspannungsfilters zu sparen.
Da die PA getrennt von der Stromversorgung konzipiert ist, ist es einfach, jede Einheit des Blocks aufzurüsten, ohne die anderen zu beeinträchtigen. Das Netzteil befindet sich unter dem Tisch, das kompakte Gerät steht an einem praktischen Ort. Die Stromversorgung erfolgt nach einem vereinfachten Design ohne automatisches Ein- und Ausschalten.
Es ist möglich, die Anodenspannung stufenweise zu ändern, was durch Umschalten der Netzwicklung erfolgt (Umschalten, wenn das Netzteil vom Netz getrennt wird!). Der Anodengleichrichter ist nach einer Brückenschaltung mit einem Siebkondensator bestehend aus in Reihe geschalteten Elektrolytkondensatoren aufgebaut.
Stromversorgung: Schaltplan
Das Stromversorgungsdiagramm ist in Abb. dargestellt. 5. Die Stromversorgung des Verstärkers besteht aus zwei Transformatoren T1, T2 und entsprechenden Gleichrichtern. In den Netzwicklungen sind die Sicherungen FU1 und FU2 enthalten.
Reis. 5. Schematische Darstellung der Stromversorgung (PSU) für einen Leistungsverstärker mit GK71-Lampen.
Vom Transformator T1 erhalten wir:
- Filamentspannung ~20 V bei Strom 3 A (6 A) mit Mittelpunkt;
- +24-V-Spannung zur Versorgung der Relaiswicklungen;
- Spannung +30 V zur Versorgung des dritten Lampengitters.
Es gibt eine separate Wicklung von ~6,3 V. Es wird ein Transformator aus einem Schwarz-Weiß-Röhrenfernseher TC180 mit umgewickelten Sekundärwicklungen verwendet. Die Netzwicklung kann bei 220 V, 237 V und 254 V eingeschaltet werden.
Transformator T2 mit einer Leistung von 1000 W, in dem die Sekundärwicklungen gewickelt sind. Für die Umschaltung auf eine andere Spannung sind Leitungen von der Netzwicklung vorgesehen. Diese Schlussfolgerungen können unter Feldbedingungen (ländlich) verwendet werden, wenn die Versorgungsspannung zu niedrig oder zu hoch ist.
Aus den Sekundärwicklungen erhalten wir:
- Sperrspannung -150 V;
- stabilisierte Vorspannung Vorspannung -80 V;
- stabilisierte Bildschirmspannung +450 V.
Bei Bedarf stehen Spannungen von +500 V und +1800 V zur Verfügung.
Um eine Spannung von +500 V zu erhalten, wird die Diodenbrücke VD5-VD12 verwendet. Der Filter besteht aus einer Induktivität Dr1 und Kondensatoren C2, C3. Zenerdioden VD13-VD15 und Widerstand R4 werden verwendet, um eine stabilisierte Spannung von +450 V zu erhalten.
Die Diodenbrücke VD16-VD19 wird auf den Elektrolytkondensator C4 geladen und dann werden die Zenerdioden VD20-VD22 eingeschaltet, wir erhalten -150 V und während der Übertragung eine stabilisierte Spannung von -80 V.
Zur Erzielung einer Hochspannung werden die Diodenbrücke VD23-VD26 und die Glättungskondensatoren C6-C11 verwendet. Jeder Elektrolytkondensator des Netzteils wird von einem MLT-2-Widerstand mit 68–100 kOhm überbrückt, um die Spannung auszugleichen und sie nach dem Ausschalten des Netzteils zu entladen.
Das Gerät PA1 dient zur Steuerung des Anodenstroms. Das PA1-Gerät hat eine Strommessgrenze von 1 A.
Über den XP1-Stecker werden die benötigten Spannungen über ein mehradriges Kabel vom Netzteil zur PA geliefert. Bei Glühlampenschaltungen werden die Kabeladern parallel verlötet. Um die Isolierung zu erhöhen, wird zusätzlich ein Polyvinylchlorid-Cambric mit entsprechendem Durchmesser auf die Hauptisolierung des Hochspannungskabels gelegt.
Eine bevorzugtere Option, die in vielen Amateurfunkentwicklungen verwendet wird, besteht darin, Anodenspannung von einer externen Stromversorgung über ein Stück RK-50- oder RK-75-Koaxialkabel mit einem Durchmesser von 7 mm an den CP50-Hochfrequenzanschluss zu liefern. 12 mm. Gleichzeitig wird zur Erhöhung der Sicherheit das Schirmgeflecht des Kabels mit den Gehäusen von PA und PSU verbunden.
Wenn die Stromversorgung mit dem Kippschalter SA1 eingeschaltet wird, werden die Filamentspannung und die Spannung zur Versorgung des Relais zugeführt. Der Kippschalter SA2 schaltet Sperrspannung, Schirmgitter und Anodenspannung ein. Beim Ausschalten erfolgt der Spannungsabbau in umgekehrter Reihenfolge.
Die Anzeigelampen HL1, HL2 dienen zur Steuerung des Einschaltens der Transformatoren T1 bzw. T2.
Das Netzteil ist in einem separaten Gehäuse montiert. Es hat Abmessungen von 390 x 230 x 230 mm, eine Fahrgestellbasis von 50 mm und ein Gewicht von etwa 20 kg. Auf der Frontplatte des Netzteils befinden sich Netzwerkschalter SA1, SA2, Sicherungshalter FU1, FU2, Glühbirnen HL1, HL2, Gerät PA1 und an der Rückwand ein XP1-Stecker und eine Anschlussklemme X1. Die Beschriftung der Frontplatte erfolgt mittels Transferschrift.
Stromversorgung: Teile und Analoga
Anschlüsse: X1 – Klemmklemme; XP1 – 30-poliger Steckertyp RP14-30L0 oder RPZ-ZO. Trimmerwiderstände R1-R2 vom Typ PEVR mit einer Leistung von 5-15 W, R13 - ein Shunt zum spezifischen verwendeten Gerät PA1.
Elektrolytkondensatoren C1 - 150 µF x 70 V, C2, C3 - K50-7 mit einer Kapazität von 50+250 µF x 450/495 V, C4 - 100 µF x 295 V.
Die Verwendung moderner oder importierter Kondensatoren mit hoher Kapazität und Spannung wird nur von Vorteil sein und die Zuverlässigkeit erhöhen.
Die Kondensatoren C2, C4, C6-SP werden durch eine Isolierscheibe aus Folienglasfaser installiert. Die Folie dient als negativer Kontakt des Elektrolytkondensators. Kondensatoren C5, C12 Typ KD, KM, KT.
Schalter SA1, SA2 – Kippschalter TV 1-2 250 W/220 V oder B4 250 W/220 V.
Dioden VD1-VD4 KD202V, VD5-VD12 und VD16-VD19 2D202K oder zusammengesetzt aus ähnlichen Dioden oder Diodenbaugruppen für die entsprechende Spannung und Stromstärke.
Denken Sie an den Ausgleich von Widerständen und Kondensatoren mit einer Kapazität von 10.000 bis 47.000 pF - Schutz vor möglichen Durchschlägen durch Kurzzeitimpulse, diese sind im Diagramm nicht dargestellt.
VD23-VD26 – Typ KTs201D, VD13-VD15 – Zenerdioden KS650, VD20 – D817D, VD21 – D817V, VD22 – D817B oder ein Satz anderer Zenerdioden mit der entsprechenden Stabilisierungsspannung, installiert auf Heizkörpern und isoliert vom Gehäuse.
Messgerät PA1 mit einem Gesamtabweichungsstrom von 1 mA, Typ M4200, M2003, M4202. Der T2-Leistungstransformator besteht aus einem Industrietransformator mit einer Primärwicklung von 220/380 V. Darüber hinaus wird ohne Demontage der Transformatorwicklungen ein zusätzlicher Ausgang der Primärwicklung zwischen 220 V und 380 V hergestellt.
Dadurch wurde es möglich, die Spannung diskret zu regeln. Alle Transformatoren müssen ordnungsgemäß mit Lack imprägniert werden, damit Luftfeuchtigkeit und Tau, insbesondere unter Feldbedingungen, nicht zum Ausfall der Wicklungen führen.
In der BI-Version für Feldbedingungen bestand der Chassis-Keller aus dickem Plexiglas. In das Plexiglas wurden Löcher gebohrt und das entsprechende Gewinde zur Befestigung von Elektrolytkondensatoren geschnitten.
Betriebserfahrung
Nach dem beschriebenen Schema wurden mehrere PAs hergestellt. Es gab Optionen mit einer Lampe und mit zwei parallel betriebenen GK71-Lampen. Sie sind noch heute im Einsatz.
Um die PA ständig einsatzbereit zu halten und mit maximaler Leistung zu betreiben, stellen Sie die P-Schaltung auf maximale Leistung. Wenn Sie mit Ihren Freunden und Nachbarn kommunizieren möchten, reduzieren Sie die Lautstärke am Transceiver und kommunizieren Sie mit geringer Leistung.
Die maximale Leistung in der PA wird schnell erhöht, indem einfach das Transceiver-Menü aufgerufen und die Antriebsleistung vom Transceiver hinzugefügt wird. Die maximale Leistung kommt zum Einsatz, wenn mit DX schnell gearbeitet werden muss, im Wettkampf oder unter schlechten Bedingungen.
In dieser PA können Sie anstelle von GK71-Lampen GU13, GU72 und andere verwenden. Dieser PA ist sowohl mit einer Last mit niedriger Impedanz von 50 Ohm als auch mit einer Last mit hoher Impedanz problemlos kompatibel, wenn die Antennen über eine Eindrahtleitung mit Strom versorgt werden.
